ТАБЛИЦА II

Моментовъ силъ, сопротивляющихся опрокидыванію колонны вращеніемъ около ребра q (черт. 4)
(Моменты положительные)
Изъ сравненія итоговъ этихъ двухъ таблицъ видимъ, что сумма моментовъ опрокидывающихъ усилій превышаетъ сумму моментовъ сопротивленій на
33,542 — 20,884 = 12,658 куб. саж.
Выводъ этотъ показываетъ, что колонна сама но себѣ не устойчива, и что вся разсмотрѣнная нами средняя масса сооруженія стремится опрокинуться наружу.
По заявленію г. строителя храма, надъ замкомъ подпружныхъ арокъ проложены желѣзныя связи, изъ двухъ полосъ, сѣченіемъ но 3 * 5/8 дюйма, всего 3 * 5/8 * 2 = 3,75 кв. дюйма.
Полагая прочное сопротивленіе желѣза по 250 пудовъ на 1 кв. дюймъ, получимъ допускаемую натянутость связей
3,75 * 250 = 937,5 пуд. что соотвѣтствуетъ объему кладки
937,5/1200 = 0,781 куб. саж.
Моментъ этой натянутости будетъ
0,781 * 7,00 = 5,467.
Такимъ образомъ часть избытка опрокидывающихъ моментовъ можетъ быть уничтожена натянутостью связей. Затѣмъ еще остается
12,658 — 5,467 = 7,191 куб. саж.
Вслѣдствіе этого избытка опрокидывающихъ моментовъ, разсмотрѣнная нами средняя масса сооруженія будетъ опираться на замокъ малой арки, производя на нее горизонтальное давленіе, величина котораго составитъ: [☛]
Поэтому необходимо повѣрить устойчивость внѣшней стѣны храма I , і , k , s, r, вмѣстѣ съ прилегающей къ ней малой полуаркой, и частью цилиндрическаго свода fi , k , d .
[*)] Высота центра давленія въ замкѣ малой арки надъ ребромъ q.
Сравнивая итоги этихъ двухъ таблицъ, видимъ, что и наружная стѣна не находится въ устойчивомъ положеніи; стремленіе наружной стѣны къ опрокидыванію составляетъ моментъ въ 13,104 — 6,669 = 6,435 куб. саж. — саженей, или считая вѣсъ 1 куб. саж. каменной кладки въ 1,200 пудовъ, получимъ избытокъ момента разрушенія 6,435 * 1200 * 7 = 54054 пудо-фута.
Инженеръ-архитекторъ М. Арнольдъ.
На эту часть дѣйствуютъ:
а) По вертикальному направленію
1) Собственный вѣсъ стѣны, а именно: Части А
1,00 * 0,75 * 6,42 = 4,815 куб. саж.
2) Вѣсъ малой полуарки
3) Вѣсъ 1/4 цилиндрическаго свода 4) Вѣсъ 1/4 треугольнаго свода
б) По горизонтальному направленію 5) Распоръ малой полуарки
6) Горизонтальное давленіе въ замкѣ малой арки отъ средней части сооруженія, равное 1,327 куб. саж. Кромѣ того, дѣйствуютъ еще:
Распоръ цилиндрическаго свода и распоръ треугольнаго свода; но такъ какъ эти усилія параллельны оси вращенія r (черт. 4), то вліянія на равновѣсіе не имѣютъ.
И распоръ косвенной арки угловой абсиды, хотя онъ и увеличиваетъ сумму усилій, опрокидывающихъ стѣну, но мы пока имъ пренебрегаемъ, въ виду полученія и безъ того результата неблагопріятнаго для устойчивости.
Подобно предыдущему, составляемъ слѣдующія таблицы:

ТАБЛИЦА III.

Моментовъ силъ, опрокидывающихъ наружную стѣну вращеніемъ около ребра основанія r (черт. 4).

ТАБЛИЦА IV.

Моментовъ силъ, сопротивляющихся опрокидыванію наружной
стѣны.
[☛]