W = 63,329 * 5,36[*)] = 339,44 куб. дюйм. Слѣдовательно напряженіе балки:
Грузъ, передаваемый каждымъ концомъ балки:
Переходимъ къ опредѣленію груза, передаваемаго концами рельсовъ и арокъ отъ надпролетныхъ частей, а также къ разсчету напряженія самыхъ рельсовъ.
Г. Разсчетъ покрытій надъ пролетами нижнихъ этажей. Какъ видно изъ приложенныхъ чертежей (см. поперечный разрѣзъ стѣны, л. ІV), пролеты нижняго этажа перекрыты 4-мя рельсами, изъ которыхъ три расположены на разстояніи одного кирпича одинъ отъ дру
гаго, а четвертый рельсъ опущенъ ниже и расположенъ на 2 вершка отъ послѣдняго рельса. На 2 вершка выше уложены опять два рельса, изъ которыхъ одинъ на самомъ краю стѣны, а другой—подъ концомъ балки.
Такимъ образомъ, въ сопротивленіи грузу отъ концовъ балокъ и вѣса кирпичной кладки, повидимому, участвуютъ шесть рельсовъ. Но на самомъ дѣлѣ балки, под
вергаясь изгибу, доходящему, согласно вычисленнаго выше до 2-хъ дюймовъ, давятъ концами только на крайніе рельсы, расположенные одинъ надъ другимъ; на эти-же два рельса передается 1/5 часть вѣса всей кладки надъ пролетомъ. Слѣдовательно эта пара рельсовъ несетъ два сосредоточенные груза, по 415 пуд. каждый, и 7_6 часть вѣса надпролетной кладки.
Изъ приложеннаго вида стѣны видно, что грузы эти приходятся на одинаковыхъ разстояніяхъ отъ опоръ (про
стѣнковъ) только въ 2-хъ ближайшихъ къ Неглинному проѣзду пролетахъ, и то по отношенію только къ простѣнку первому отъ Неглиннаго. Третій пролетъ нагру
женъ уже иначе. Поэтому, чтобы опредѣлить наибольшее напряженіе рельсовъ, поддерживающихъ концы балокъ, а также наибольшее давленіе на простѣнокъ, нужно разсчитать опорное давленіе и напряженіе отдѣльно для пер
выхъ двухъ пролетовъ, и отдѣльно для третьяго пролета. На черт. 4-мъ (прил.) изображена схематически нагрузка первыхъ двухъ пролетовъ. При указанныхъ размѣрахъ, давленія на опоры будутъ:
D_2 = 2 . 415 — 294 = 536 пуд.
Такъ какъ наибольшее вертикальное усиліе мѣняетъ знакъ въ точкѣ с_2, то наибольшій изгибающій моментъ: М = 536 . 5,68 — 415 . 4,96 = 3044,48 — 2058,4 =
986 пд. ф. = 11832 пд. д.
Для третьяго пролета, согласно изображенной на черт. 5-мъ (прил.) схемы, будетъ:
Давленіе на лѣвую опору: Давленіе на правую опору:
D_2=2.415—495— 335 пуд.
Наибольшее вертикальное давленіе мѣняетъ знакъ въ точкѣ c_3, слѣдовательно наибольшій изгибающій моментъ: М = 495 . 6,13 — 415 . 4.96 = 3034,35 — 2058,4 =
= 977 пд. ф. = 11725 пд. д.
[*)] 5,36 коэфиціентъ для перехода отъ вершковъ къ дюймамъ.
Къ найденнымъ величинамъ моментовъ нужно прибавить моментъ, вызываемый вѣсомъ кирпичной кладки, приходящимся на разсматриваемые рельсы, и составляющимъ, согласно вышесказаннаго:
Вызываемый имъ моментъ изгиба будетъ:
М′_г= 11832 + 719 = пд. д. Для второй схемы:
M″_г = 11725 + 719 = 12444 пд. д.
Моментъ сопротивленія разсматриваемыхъ рельсовъ. При описанной выше и изображенной на разрѣзѣ стѣны конструкціи, первые два рельса, будучи расположены одинъ надъ другимъ и раздѣлены слоемъ кирпичной кладки представляютъ какъ-бы одну балку, вышиною равную суммѣ вышины обоихъ рельсовъ плюсъ слоя кладки между ними. Но на самомъ дѣлѣ разсматривать два рельса, раз
дѣленные слоемъ кладки, какъ одну балку, равную общей вышинѣ, не приходится вотъ почему: чтобы располагать всѣми преимуществами рельсовъ, приклепанныхъ подош
вами къ раздѣляющей ихъ балкѣ (см. черт. 6-й прил.),
въ жесткую систему, во 2) чтобы они были обращены другъ къ другу подошвами для большей устойчивости, и въ 3) чтобы матеріалъ между ними обладалъ сопротив
леніемъ не меньшимъ сопротивленія матеріала самихъ рельсовъ, т. е. могло-бы явиться нѣкоторое сомнѣніе относительно степени сопротивленія при конструкціи, указанной на чер. 7-мъ (прил.); но ни одно изъ перечисленныхъ условій не существуетъ въ конструкціи, изображен
ной на чер. 8-мъ (прил.) и существующей въ натурѣ, такъ какъ здѣсь каждый изъ рельсовъ можетъ прогибаться отдѣльно, и слѣдовательно сопротивленіе этой системы уподобится только суммѣ сопротивленій двухъ рельсовъ съ прибавленіемъ незначительнаго процента на сопротивленіе слоя кладки. Такъ какъ всѣ рельсы имѣютъ вы
шину 4 1/2 дюйм. съ моментомъ сопротивленія 6,8 кб. д.,
то, прибавляя 10% на кладку, моментъ сопротивленія сѣченія, представленнаго на чер. 8-мъ, будетъ:
Такимъ образомъ напряженіе рельсовъ, нагруженныхъ по схемѣ, представленной на черт. 4-мъ, будетъ:
R′_г =12551/15=837 пуд. на 1 кв. дюймъ.
и напряженіе рельсовъ, нагруженныхъ по схемѣ на чертежѣ 5-мъ:
Между тѣмъ покойный Бернгардъ, бывшій директоръ Института гражданскихъ инженеровъ въ С.-Петербургѣ,
Брантъ и др. авторитеты утверждаютъ, что допускать для старыхъ рельсовъ, потерявшихъ свое волокнистое строеніе подъ вліяніемъ ежедневныхъ изгибовъ и сотря
сеній въ теченіе многихъ лѣтъ, 200 пуд. на 1 кв. дюйм. значитъ то же самое, что допускать для хорошаго желѣза 500 пуд., и что въ виду этого для старыхъ рельсовъ слѣдовало-бы принимать не болѣе 125 пуд. на 1 квадр. дюймъ.
На основаніи исчисленныхъ выше величинъ наибольшаго давленія на опорахъ, можно составить схему нагрузки, передаваемой на простѣнки концами упирающихся
Грузъ, передаваемый каждымъ концомъ балки:
Переходимъ къ опредѣленію груза, передаваемаго концами рельсовъ и арокъ отъ надпролетныхъ частей, а также къ разсчету напряженія самыхъ рельсовъ.
Г. Разсчетъ покрытій надъ пролетами нижнихъ этажей. Какъ видно изъ приложенныхъ чертежей (см. поперечный разрѣзъ стѣны, л. ІV), пролеты нижняго этажа перекрыты 4-мя рельсами, изъ которыхъ три расположены на разстояніи одного кирпича одинъ отъ дру
гаго, а четвертый рельсъ опущенъ ниже и расположенъ на 2 вершка отъ послѣдняго рельса. На 2 вершка выше уложены опять два рельса, изъ которыхъ одинъ на самомъ краю стѣны, а другой—подъ концомъ балки.
Такимъ образомъ, въ сопротивленіи грузу отъ концовъ балокъ и вѣса кирпичной кладки, повидимому, участвуютъ шесть рельсовъ. Но на самомъ дѣлѣ балки, под
вергаясь изгибу, доходящему, согласно вычисленнаго выше до 2-хъ дюймовъ, давятъ концами только на крайніе рельсы, расположенные одинъ надъ другимъ; на эти-же два рельса передается 1/5 часть вѣса всей кладки надъ пролетомъ. Слѣдовательно эта пара рельсовъ несетъ два сосредоточенные груза, по 415 пуд. каждый, и 7_6 часть вѣса надпролетной кладки.
Изъ приложеннаго вида стѣны видно, что грузы эти приходятся на одинаковыхъ разстояніяхъ отъ опоръ (про
стѣнковъ) только въ 2-хъ ближайшихъ къ Неглинному проѣзду пролетахъ, и то по отношенію только къ простѣнку первому отъ Неглиннаго. Третій пролетъ нагру
женъ уже иначе. Поэтому, чтобы опредѣлить наибольшее напряженіе рельсовъ, поддерживающихъ концы балокъ, а также наибольшее давленіе на простѣнокъ, нужно разсчитать опорное давленіе и напряженіе отдѣльно для пер
выхъ двухъ пролетовъ, и отдѣльно для третьяго пролета. На черт. 4-мъ (прил.) изображена схематически нагрузка первыхъ двухъ пролетовъ. При указанныхъ размѣрахъ, давленія на опоры будутъ:
Давленіе на лѣвую опору: Давленіе на правую опору:
D_2 = 2 . 415 — 294 = 536 пуд.
Такъ какъ наибольшее вертикальное усиліе мѣняетъ знакъ въ точкѣ с_2, то наибольшій изгибающій моментъ: М = 536 . 5,68 — 415 . 4,96 = 3044,48 — 2058,4 =
986 пд. ф. = 11832 пд. д.
Для третьяго пролета, согласно изображенной на черт. 5-мъ (прил.) схемы, будетъ:
Давленіе на лѣвую опору: Давленіе на правую опору:
D_2=2.415—495— 335 пуд.
Наибольшее вертикальное давленіе мѣняетъ знакъ въ точкѣ c_3, слѣдовательно наибольшій изгибающій моментъ: М = 495 . 6,13 — 415 . 4.96 = 3034,35 — 2058,4 =
= 977 пд. ф. = 11725 пд. д.
[*)] 5,36 коэфиціентъ для перехода отъ вершковъ къ дюймамъ.
Къ найденнымъ величинамъ моментовъ нужно прибавить моментъ, вызываемый вѣсомъ кирпичной кладки, приходящимся на разсматриваемые рельсы, и составляющимъ, согласно вышесказаннаго:
Вызываемый имъ моментъ изгиба будетъ:
Слѣдовательно для первой схемы изгибающій моментъ:
М′_г= 11832 + 719 = пд. д. Для второй схемы:
M″_г = 11725 + 719 = 12444 пд. д.
Моментъ сопротивленія разсматриваемыхъ рельсовъ. При описанной выше и изображенной на разрѣзѣ стѣны конструкціи, первые два рельса, будучи расположены одинъ надъ другимъ и раздѣлены слоемъ кирпичной кладки представляютъ какъ-бы одну балку, вышиною равную суммѣ вышины обоихъ рельсовъ плюсъ слоя кладки между ними. Но на самомъ дѣлѣ разсматривать два рельса, раз
дѣленные слоемъ кладки, какъ одну балку, равную общей вышинѣ, не приходится вотъ почему: чтобы располагать всѣми преимуществами рельсовъ, приклепанныхъ подош
вами къ раздѣляющей ихъ балкѣ (см. черт. 6-й прил.),
нужно во 1) чтобы они были склепаны, т. е. превращены
въ жесткую систему, во 2) чтобы они были обращены другъ къ другу подошвами для большей устойчивости, и въ 3) чтобы матеріалъ между ними обладалъ сопротив
леніемъ не меньшимъ сопротивленія матеріала самихъ рельсовъ, т. е. могло-бы явиться нѣкоторое сомнѣніе относительно степени сопротивленія при конструкціи, указанной на чер. 7-мъ (прил.); но ни одно изъ перечисленныхъ условій не существуетъ въ конструкціи, изображен
ной на чер. 8-мъ (прил.) и существующей въ натурѣ, такъ какъ здѣсь каждый изъ рельсовъ можетъ прогибаться отдѣльно, и слѣдовательно сопротивленіе этой системы уподобится только суммѣ сопротивленій двухъ рельсовъ съ прибавленіемъ незначительнаго процента на сопротивленіе слоя кладки. Такъ какъ всѣ рельсы имѣютъ вы
шину 4 1/2 дюйм. съ моментомъ сопротивленія 6,8 кб. д.,
то, прибавляя 10% на кладку, моментъ сопротивленія сѣченія, представленнаго на чер. 8-мъ, будетъ:
Такимъ образомъ напряженіе рельсовъ, нагруженныхъ по схемѣ, представленной на черт. 4-мъ, будетъ:
R′_г =12551/15=837 пуд. на 1 кв. дюймъ.
и напряженіе рельсовъ, нагруженныхъ по схемѣ на чертежѣ 5-мъ:
Между тѣмъ покойный Бернгардъ, бывшій директоръ Института гражданскихъ инженеровъ въ С.-Петербургѣ,
Брантъ и др. авторитеты утверждаютъ, что допускать для старыхъ рельсовъ, потерявшихъ свое волокнистое строеніе подъ вліяніемъ ежедневныхъ изгибовъ и сотря
сеній въ теченіе многихъ лѣтъ, 200 пуд. на 1 кв. дюйм. значитъ то же самое, что допускать для хорошаго желѣза 500 пуд., и что въ виду этого для старыхъ рельсовъ слѣдовало-бы принимать не болѣе 125 пуд. на 1 квадр. дюймъ.
На основаніи исчисленныхъ выше величинъ наибольшаго давленія на опорахъ, можно составить схему нагрузки, передаваемой на простѣнки концами упирающихся