1) нагрузка отъ снѣга 100 klg. на кв. м. (28 пуд на кв. саж ),
2) давленіе вѣтра на перпендикулярную къ его направленію плоскость въ 180 klg на кв. м. (50 п. на кв. саж.),
3) одновременныя нагрузки отъ снѣга въ 75 klg. на кв. м. (21 пудъ, на кв. саж.) и вѣтра въ 120 klg. на кв. м. (33,33 пуд. на кв. саж.).
Допускаемыя напряженія матеріаловъ при наиболѣе неблагопріятной нагрузкѣ приняты слѣдующія:
1) для литого желѣза сжатіе и растяженіе 850 klg. на ctm^2.
klg. на ctm^2. За границей для прогоновъ допускается напряженіе до 1250 klg. на ctm.^2.
2) на перерѣзываніе заклепокъ 650 klg. на ctm.^2 . 3) на сжатіе бутовой и кирпичной кладки 6,1 klg. на ctm.^2 (2,5 пуд. на кв. д.).
4) на сжатіе подферменныхъ камней 12,6 klg. на ctm.^2 (5 пуд. на кв. д.).
Въ частяхъ, подвергнутыхъ растяженію и сжатію, допускаемое напряженіе уменьшено по формулѣ Вейрауха
Чер. 5.
Допускаемое напряженіе, кромѣ того, при продоль
при совокупномъ дѣйствіи собственнаго вѣса, снѣга и температуры; увеличеніе сѣченія отъ дѣйствія вѣтра опредѣлялось отдѣльно по напряженію 900 klg. на ctm^2.
Конечно, такія напряженія могли быть допущены лишь при большихъ пролетахъ (до 60 m).
Въ виду исключительныхъ условій для проектируемаго навѣса напряженіе въ 850 klg. на ctm.^2 не представляется слишкомъ низкимъ, хотя при другихъ ус
ловіяхъ напряженіе могло быть допущено до 1000 klg. на ctm^2. Для прогоновъ допущено напряженіе до 1000
Въ Кельнскомъ и Бременскомъ навѣсахъ допущены напряженія до
номъ изгибѣ опредѣляется по формулѣ R_0 = R φ, гдѣ φ коэффиціентъ уменьшенія въ зависимости отъ отно
шенія свободной длины l къ радіусу инерціи площади поперечнаго сѣченія, при чемъ R въ этой формулѣ въ частяхъ, подверженныхъ растяженію и сжатію, при
нято R — 100 = 850 — 100 = 750 klg., если формула Вейрауха даетъ меньшіе результаты. Коэффиціентъ φ — опредѣленъ:
а) для поясовъ по формулѣ Лессли и Шюблера, а
именно
1350 klg. на ctm.^2
2) давленіе вѣтра на перпендикулярную къ его направленію плоскость въ 180 klg на кв. м. (50 п. на кв. саж.),
3) одновременныя нагрузки отъ снѣга въ 75 klg. на кв. м. (21 пудъ, на кв. саж.) и вѣтра въ 120 klg. на кв. м. (33,33 пуд. на кв. саж.).
Допускаемыя напряженія матеріаловъ при наиболѣе неблагопріятной нагрузкѣ приняты слѣдующія:
1) для литого желѣза сжатіе и растяженіе 850 klg. на ctm^2.
klg. на ctm^2. За границей для прогоновъ допускается напряженіе до 1250 klg. на ctm.^2.
2) на перерѣзываніе заклепокъ 650 klg. на ctm.^2 . 3) на сжатіе бутовой и кирпичной кладки 6,1 klg. на ctm.^2 (2,5 пуд. на кв. д.).
4) на сжатіе подферменныхъ камней 12,6 klg. на ctm.^2 (5 пуд. на кв. д.).
Въ частяхъ, подвергнутыхъ растяженію и сжатію, допускаемое напряженіе уменьшено по формулѣ Вейрауха
Чер. 5.
Допускаемое напряженіе, кромѣ того, при продоль
при совокупномъ дѣйствіи собственнаго вѣса, снѣга и температуры; увеличеніе сѣченія отъ дѣйствія вѣтра опредѣлялось отдѣльно по напряженію 900 klg. на ctm^2.
Конечно, такія напряженія могли быть допущены лишь при большихъ пролетахъ (до 60 m).
Въ виду исключительныхъ условій для проектируемаго навѣса напряженіе въ 850 klg. на ctm.^2 не представляется слишкомъ низкимъ, хотя при другихъ ус
ловіяхъ напряженіе могло быть допущено до 1000 klg. на ctm^2. Для прогоновъ допущено напряженіе до 1000
Въ Кельнскомъ и Бременскомъ навѣсахъ допущены напряженія до
номъ изгибѣ опредѣляется по формулѣ R_0 = R φ, гдѣ φ коэффиціентъ уменьшенія въ зависимости отъ отно
шенія свободной длины l къ радіусу инерціи площади поперечнаго сѣченія, при чемъ R въ этой формулѣ въ частяхъ, подверженныхъ растяженію и сжатію, при
нято R — 100 = 850 — 100 = 750 klg., если формула Вейрауха даетъ меньшіе результаты. Коэффиціентъ φ — опредѣленъ:
а) для поясовъ по формулѣ Лессли и Шюблера, а
именно
1350 klg. на ctm.^2