Расчетъ ребристыхъ желҍзобетонныхъ перекрытій.

При расчетѣ плоскихъ желѣзо-бетонныхъ перекрытій[*)] обоснована невозможность учесть сопротив
ляемость бетона растягивающимъ усиліямъ. Работа бетона въ растягиваемой части сооруженія исключи
тельно сводится къ передачѣ напряженій отъ сжатаго бетона къ растянутой арматурѣ; таковая передача выполняется, во первыхъ, при помощи касательныхъ усилій, во вторыхъ, за счетъ поперечнаго сжатія. Бетонъ, какъ бы, замѣняетъ рѣшетку многора
скосной фермы, соединяющую сжатый и растянутый пояса.
Мы покажемъ сейчасъ, что въ плоскихъ перекрытіяхъ сопротивляемость бетона скалывающимъ уси
ліямъ использована только въ незначительной мѣрѣ, и потому конструкція эта, съ экономической точки зрѣнія, является не всегда цѣлесообразной.
Для наибольшей удѣльной величины касательныхъ напряженій въ нейтральномъ слоѣ и плоскостяхъ ему параллельныхъ до уровня осей растянутыхъ арматуръ имѣемъ выраженіе:
пустимыхъ напряженіяхъ, использованной является едва половина сопротивляемости на скалываніе, въ обычныхъ-же условіяхъ меньше трети. Мы приходимъ къ заключенію, что большая часть бетона растянутаго пояса можетъ считаться излишней и только обреме
няетъ конструкцію Заключеніе это становится еще
болѣе имѣющимъ мѣсто, если примемъ во вниманіе, что наша формула (1) и соотвѣтствующая таблица расчитаны для наибольшаго значенія суммы силъ S_1, т: е., для сѣченій, непосредственно у опоръ лежа
щихъ. Въ большой средней части касательныя силы являются еще слабѣе выраженными.

Таблица I.

здѣсь S_1, наибольшая сумма силъ; для случая равномѣрной нагрузки и свободныхъ опоръ, будетъ:
[*)] Ρ_1—нагрузка на квадратный сантиметръ.
М_1 изгибающій моментъ, сотвѣтствующій наибольшему допущенному напряженію бетона σ_б ,—
коэффиціентъ k, при отношеніи модулей упругости желѣза и бетона равномъ 15, напишется
h—a, полезная толщина перекрытія.
гдѣ Δ, въ свою очередь, изобразится такъ:
принимая показанныя выраженія во вниманіе, можно для τ_1 написать—
Возьмемъ для p_1 практически весьма высокую величину, отвѣчающую нагрузкѣ въ 3600 kgr/qcm, тогда получимъ для τ_1 при различныхъ σ_б и σ_ж значенія
собранныя въ таблицѣ I. Мы усматриваемъ изъ сказанной таблицы, что, даже при исключительно высокой нагрузкѣ и при исключительно высокихъ до
[*)] Смотри «Зодчій с. г. стр. 301 и Отдѣльный оттискъ.
Въ дальнѣйшемъ изложеніи формулы, взятыя изъ сказанной статьи будутъ сопровождатся ихъ номерами, поставленными слѣва.
Учесть приведенныя соображенія съ экономической точки зрѣнія, т. е., избавиться отъ излишней массы бетона удается въ конструкціи, такъ называемыхъ ребристыхъ перекрытій. Это — пластины, снаб
женныя на ихъ нижней поверхности рядомъ параллельныхъ, равно другъ отъ друга удаленныхъ выступовъ, реберъ. Конструкція напоминаетъ настилъ, уло
женный на поперечныхъ балкахъ, однако сходство является только внѣшнимъ. Въ то время, какъ въ послѣднемъ случаѣ вся нагрузка перекрытія ложится исключительно на поперечныя балки, ребра бетон
ныхъ перекрытій осуществляютъ только растянутый поясъ, которому отвѣчающей сжатой частью служитъ вся эти ребра перекрывающая и съ ними нераздѣльная пластина. Такимъ образомъ монолитная конструкція ребристыхъ желѣзо-бетонныхъ перекрытій обла
даетъ сравнительно съ перекрытіемъ на балкахъ важнымъ преимуществомъ, — это болѣе равномѣрное распредѣленіе работы по всей массѣ матеріала.
Въ цѣляхъ расчета ребристыя перекрытія могутъ быть разбиты на повторяющіеся элементы; каждое
ребро съ пластиной, прилегающей къ нему съ той и другой стороны, является такимъ элементомъ (черт. 1-ый).
Такимъ образомъ элементъ составляется изъ пластины и ребра, эту пластину несущаго. Ширина пластины (В) не должна превышать одну треть пролет
Наличность такого условія опредѣляется желаніемъ учесть пластину и ребро работающими на изгибъ, какъ одно цѣлое.
Строго говоря, при распредѣленіи нагрузки по всей поверхности, перекрытія, пластина одновремен