шитъ толчекъ землетрясенія на зданіе. При извѣстной амплитудѣ колебанія и размѣрахъ колонны можно опредѣлить величину Р, а также и изгибающій моментъ.
Такимъ образомъ и этотъ методъ даетъ возможность разсчета зданій противъ землетрясенія.
Для приданія жесткости надземной части остова зданія служатъ различнаго типа вѣтровыя связи (фиг. 20). Обыкновенно въ зданіи примѣняется сложная си
Вполнѣ возможно, что скелетныя зданія, обладая значительной жесткостью, колеблются весьма правильно, дѣлая размахи опредѣленнаго періода, какъ всякій упругій брусокъ.
Это предположеніе можно провѣрить, наблюдая колебанія скелетныхъ зданій отъ дѣйствія вѣтра. Такія наблюденія были организованы въ 1903 году въ трехъ зданіяхъ, въ которыхъ были установлены приборы, автоматически записывавшіе колебанія.
Изъ записей этихъ приборовъ выяснялось, что каждое изъ этихъ зданій несомнѣнно имѣетъ вполнѣ опре
дѣленный, постоянный періодъ колебанія; для одного
изъ этихъ зданій періодъ колебанія по параллели (относительно оси N — S) опредѣленъ въ 1,40 секунды.
Изъ этого слѣдуетъ, что скелетное зданіе можетъ быть разсматриваемо, какъ упругій брусокъ, закрѣпленный у подошвы.
стема связей (напр. въ Masonice Temple въ Чикаго), состоящая изъ комбинаціи основныхъ типовъ. Образцомъ примѣненія сплошныхъ широкихъ прогоновъ можетъ служить зданіе Witthell въ C.-Франциско (фиг. 17), выдержавшее землетрясеніе очень хорошо.
Очень большое значеніе для жесткости скелетныхъ зданій имѣютъ стѣнныя и половыя заполненія, образующія жесткіе прямоугольники. Всѣ пополненія и облицовки связываются съ остовомъ различными скрѣп
леніями; тяжелыя каменныя облицовки поддерживаются вспомогательными металлическими частями.
(d — амплитуда), откуда видно, что небольшее увеличеніе длины подвальныхъ колоннъ (l) значительно умень
Фиг. 17. Скелетъ зданія Whittell Building.
Изъ описанія дѣйствія землетрясенія на скелетныя постройки видно, что послѣднія сопротивляются ему очень хорошо, а случившіяся небольшія поврежденія обусловливаются недочетами въ деталяхъ.
Деревянныя постройки выдержали землетрясенія очень хорошо, кромѣ тѣхъ случаевъ, гдѣ были чрез
мѣрно большія перемѣщенія грунта; обыкновенно же поврежденія ограничивались разрушеніемъ коренныхъ трубъ и печей.
Каменныя зданія пострадали весьма значительно; при этомъ разрушалась чаще задняя, по направленію
Фиг. 16. Типы вѣтровыхъ связей.
l — длина бруска, w - погонный вѣсъ его, J - моментъ инерціи площади его сѣченія, Е — модуль упругости ма
теріала бруска, g - ускореніе силы тяжести и к = 1,87. Одно изъ испытанныхъ зданій, при 18 этажахъ, имѣло высоту въ 235 фут. и основаніе въ 26 на 74 фута, для него w = 75,000 фунтовъ на пог. фут.; если опре
дѣлить моменты инерціи сѣченія стѣнъ и колоннъ этого зданія относительно оси N — S, принять соотвѣтству
ющіе модули упругости и подставить всѣ эти данныя въ формулу, получится J = 1,39 сек., тогда какъ изъ опыта опредѣлено J = 1,40 сек.
Такое полное совпаденіе результатовъ подсчета и опыта указываетъ на возможность расчета стальныхъ зданій по формулѣ изгиба упругаго бруска при гармоническихъ колебаніяхъ.
Все сказанное можетъ быть отнесено и къ колебаніямъ зданія послѣ того, какъ оно восприняло ударъ землетрясенія всей своей массой.
Для уменьшенія амплитуды колебаній, должна быть увеличена жесткость зданія.
Между тѣмъ, распредѣленіе поврежденій въ зданіи указываетъ, что большую опасность для него представляетъ первый моментъ землетрясенія.
При этомъ перемѣщеніе фундамента зависитъ только отъ амплитуды волны землетрясенія; слѣдовательно, чѣмъ жестче зданіе, - тѣмъ большую силу разовьетъ землетрясеніе для выполненія этого перемѣщенія, и тѣмъ больше будутъ напряженія въ остовѣ зданія.
Для совмѣщенія этихъ противорѣчивыхъ требованій предложено дѣлать надземную, облицовываемую кладкой часть зданія возможно жестче, а подземную возможно эластичнѣе (не облицовывая ее кладкой).
Тогда можно допустить, что прогнется при ударѣ землетрясенія только подвальная часть зданія, а верхняя останется на мѣстѣ.
Періодъ колебанія такого бруска
Величина толчка для этого случая будетъ
Такимъ образомъ и этотъ методъ даетъ возможность разсчета зданій противъ землетрясенія.
Для приданія жесткости надземной части остова зданія служатъ различнаго типа вѣтровыя связи (фиг. 20). Обыкновенно въ зданіи примѣняется сложная си
Вполнѣ возможно, что скелетныя зданія, обладая значительной жесткостью, колеблются весьма правильно, дѣлая размахи опредѣленнаго періода, какъ всякій упругій брусокъ.
Это предположеніе можно провѣрить, наблюдая колебанія скелетныхъ зданій отъ дѣйствія вѣтра. Такія наблюденія были организованы въ 1903 году въ трехъ зданіяхъ, въ которыхъ были установлены приборы, автоматически записывавшіе колебанія.
Изъ записей этихъ приборовъ выяснялось, что каждое изъ этихъ зданій несомнѣнно имѣетъ вполнѣ опре
дѣленный, постоянный періодъ колебанія; для одного
изъ этихъ зданій періодъ колебанія по параллели (относительно оси N — S) опредѣленъ въ 1,40 секунды.
Изъ этого слѣдуетъ, что скелетное зданіе можетъ быть разсматриваемо, какъ упругій брусокъ, закрѣпленный у подошвы.
стема связей (напр. въ Masonice Temple въ Чикаго), состоящая изъ комбинаціи основныхъ типовъ. Образцомъ примѣненія сплошныхъ широкихъ прогоновъ можетъ служить зданіе Witthell въ C.-Франциско (фиг. 17), выдержавшее землетрясеніе очень хорошо.
Очень большое значеніе для жесткости скелетныхъ зданій имѣютъ стѣнныя и половыя заполненія, образующія жесткіе прямоугольники. Всѣ пополненія и облицовки связываются съ остовомъ различными скрѣп
леніями; тяжелыя каменныя облицовки поддерживаются вспомогательными металлическими частями.
(d — амплитуда), откуда видно, что небольшее увеличеніе длины подвальныхъ колоннъ (l) значительно умень
Фиг. 17. Скелетъ зданія Whittell Building.
Изъ описанія дѣйствія землетрясенія на скелетныя постройки видно, что послѣднія сопротивляются ему очень хорошо, а случившіяся небольшія поврежденія обусловливаются недочетами въ деталяхъ.
Деревянныя постройки выдержали землетрясенія очень хорошо, кромѣ тѣхъ случаевъ, гдѣ были чрез
мѣрно большія перемѣщенія грунта; обыкновенно же поврежденія ограничивались разрушеніемъ коренныхъ трубъ и печей.
Каменныя зданія пострадали весьма значительно; при этомъ разрушалась чаще задняя, по направленію
Фиг. 16. Типы вѣтровыхъ связей.
l — длина бруска, w - погонный вѣсъ его, J - моментъ инерціи площади его сѣченія, Е — модуль упругости ма
теріала бруска, g - ускореніе силы тяжести и к = 1,87. Одно изъ испытанныхъ зданій, при 18 этажахъ, имѣло высоту въ 235 фут. и основаніе въ 26 на 74 фута, для него w = 75,000 фунтовъ на пог. фут.; если опре
дѣлить моменты инерціи сѣченія стѣнъ и колоннъ этого зданія относительно оси N — S, принять соотвѣтству
ющіе модули упругости и подставить всѣ эти данныя въ формулу, получится J = 1,39 сек., тогда какъ изъ опыта опредѣлено J = 1,40 сек.
Такое полное совпаденіе результатовъ подсчета и опыта указываетъ на возможность расчета стальныхъ зданій по формулѣ изгиба упругаго бруска при гармоническихъ колебаніяхъ.
Все сказанное можетъ быть отнесено и къ колебаніямъ зданія послѣ того, какъ оно восприняло ударъ землетрясенія всей своей массой.
Для уменьшенія амплитуды колебаній, должна быть увеличена жесткость зданія.
Между тѣмъ, распредѣленіе поврежденій въ зданіи указываетъ, что большую опасность для него представляетъ первый моментъ землетрясенія.
При этомъ перемѣщеніе фундамента зависитъ только отъ амплитуды волны землетрясенія; слѣдовательно, чѣмъ жестче зданіе, - тѣмъ большую силу разовьетъ землетрясеніе для выполненія этого перемѣщенія, и тѣмъ больше будутъ напряженія въ остовѣ зданія.
Для совмѣщенія этихъ противорѣчивыхъ требованій предложено дѣлать надземную, облицовываемую кладкой часть зданія возможно жестче, а подземную возможно эластичнѣе (не облицовывая ее кладкой).
Тогда можно допустить, что прогнется при ударѣ землетрясенія только подвальная часть зданія, а верхняя останется на мѣстѣ.
Періодъ колебанія такого бруска
Величина толчка для этого случая будетъ