положенію добавлены связи i въ нижнихъ слояхъ по концамъ.
Фиг. 4, 5 и 6 даютъ наши схемы арки пологой, консоли и арки подъемистой, въ сжатыхъ слояхъ коихъ добавлены свободныя связи i. Въ случаѣ арки подъеми
стой, какъ и въ колоннѣ, связи i распологаются по всему сѣченію.
Взамѣнъ укладки правильныхъ поперечныхъ связей мы предполагаемъ въ тѣхъ-же случаяхъ въ сжатые слои
укладывать бетонъ съ «желѣзнымъ волосомъ», какъ-то показано на фиг. 7 для случая балки. По анологіи съ
предыдущимъ въ мѣстахъ большихъ сжимающихъ усилій, количество волоса можетъ быть подмѣшано большее.
Представляется полезнымъ бетономъ съ волосомъ замѣнять бетонъ близъ опоръ, гдѣ имѣются наибольшія скалывающія и косыя напряженія, а равно и окружать
имъ подвѣски на перерѣзываніе, какъ то показано на фиг. 8. Подвѣски на перерѣзыванія во время загрузки балки стремятся перекоситься и этимъ какъ бы рѣжутъ
бетонъ. Разъ подвѣски окружены нѣкоторымъ тюфякомъ изъ бетона съ волосомъ, то рѣжущія ихъ вліянія будутъ въ значительной мѣрѣ ослаблены.
Въ случаѣ балокъ большихъ пролетовъ и нагрузокъ (напримѣръ, балокъ желѣзнодорожныхъ мостовъ), пред
ставляется полезнымъ вводить бетонъ съ волосомъ и въ растянутые слои, какъ показано на фиг. 9. Вѣдь maxim’ альнымъ растягивающимъ напряженіямъ въ горизон
тальномъ направленіи всегда отвѣчаютъ наибольшія сжимающія напряженія въ направленіяхъ перпендикулярныхъ. Всякій, производившій опыты надъ разрушеніемъ желѣзо-бетонныхъ балокъ, имѣлъ случай убѣ
диться въ томъ, что при разрушеніи балки на нижней ея поверхности и по направленію стержней иногда об
разовываются характерныя трещины, кои говорятъ, что стержни какъ бы врѣзываются въ балку. Примѣненіе волоса должно предупреждать эти явленія.
На фиг. 9 мы имѣемъ въ сжатыхъ слояхъ, кромѣ волоса, еще и свободныя связи i. Такого рода комбинацію мы имѣемъ въ виду и въ другихъ случаяхъ.
Взять напримѣръ случай балки на фиг. 3. Мы пояснили способъ установки свободныхъ связей въ верхнихъ слояхъ. Что же касается связей i въ нижнихъ слояхъ, то здѣсь задача ихъ установки, благодаря густому ихъ располо
женію и затруднительности трамбовки, почти неосуще
ствима. Тоже можно сказать и о случаяхъ размѣщенія въ низу согласно фиг. 4 — 6. Замѣна связей i желѣз
нымъ волосомъ, особенно, если трамбовка предвидится нѣсколькими слоями, также не совсѣмъ удобна, ибо между отдѣльными слоями могутъ появиться трещины.
Всѣ эти случаи разрѣшаются путемъ комбинированнаго примѣненія связей i и желѣзнаго волоса. Часть того желѣза, каковое у насъ назначено для усиленія бе
тона, мы размѣщаемъ въ видѣ связей i, кои расположатся уже настолько рѣдко, что трамбовка будетъ осу
ществима; остальное желѣзо примѣняемъ въ видѣ волоса; отдѣльные слои бетона съ волосомъ одновременно ока
жутся перевязанными связями i, и появленія трещинъ между этими слоями можно будетъ не опасаться.
Такимъ образомъ въ нашей системѣ мы дали самое систематическое примѣненіе и самое рѣшительное вы
раженіе тѣмъ принципамъ, около коихъ практика глухо ходила, пользуясь ими какъ-бы попутно.
Мы упомянули о случаѣ перевязокъ въ колоннахъ, кои служатъ прототипомъ нашихъ связей. Инженеръ А. А. Полевицкій, въ поддержку изложенныхъ мною принци
повъ послѣ доклада моего Императорскому Техническому Обществу, указалъ на случай Геннебиковскихъ плоскихъ плитъ, въ коихъ примѣняются подвѣски въ значительно большемъ числѣ, чѣмъ то требуютъ расчеты на пере
рѣзываніе, ибо было замѣчено, что подвѣски эти въ значительной мѣрѣ увеличивали сопротивляемость плитъ, чему въ свое время даже не умѣли находить объясненія. Мы учли этотъ опытъ практики, что да убѣдитъ читателя, если онъ настроенъ скептически, въ томъ, что наши построенія взяты не случайно, что они стремятся усовер
шенствовать устарѣлые методы, суммируя уже имѣющійся опытъ практики. Ясно, что большое количество подвѣ
сокъ, напримѣръ, въ Геннебиковской плитѣ, значительно затрудняетъ трамбовку, не можетъ достичь той степени усиленія сжатыхъ слоевъ, и ведетъ въ тоже время къ излишней затратѣ желѣза, каковыя неудобства и нера
ціональности, какъ мы видѣли, всецѣло устранены въ плитѣ нашей системы.
Техническій смыслъ и преимущества нашей системы, также, какъ и системы Консидера, заключается прежде всего въ томъ, что хрупкій матеріалъ бетона въ сжа
тыхъ слояхъ замененъ въ ней какъ-бы другимъ, но хрупкимъ, пластическимъ матеріаломъ. Въ случаѣ несчастій и ошибокъ строителей процессъ разрушенія постройки здѣсь не можетъ быть такимъ внѣзапнымъ, какъ въ случаяхъ обыкновенныхъ системъ безъ кос
венныхъ арматуръ. Задолго до начала разрушенія объ угрожающей опасности предупредятъ трещины, наконецъ, и самое разрушеніе окажется замедленнымъ.
Всѣ эти данныя уже даютъ право гражданства нашему методу.
Но техникъ будетъ интересоваться несомнѣнно и другими вопросами — вопросами о сравнительной экономичности или дороговизнѣ нашей системы.
Изслѣдованіе вопроса приводитъ и въ этомъ случаѣ къ заключеніямъ въ пользу нашей системы, что яв
ляется слѣдствіемъ общихъ выгодъ примѣненія косвенныхъ арматуръ.
Совершенно очевидно, что чѣмъ меньше сжатыхъ слоевъ въ рабочемъ элементѣ сооруженія, тѣмъ менѣе выгоды отъ примѣненія нашей системы. Съ увеличе
ніемъ количества сжатыхъ слоевъ, выгода увеличивается. Соотвѣтственно сему выгода должна увеличиваться при переходѣ отъ балокъ со свободными опорами, къ балкамъ съ задѣлкою по концамъ, къ пологимъ и подъемистымъ аркамъ, до колоннъ включительно.
Чтобы не растеряться во многообразіи возможныхъ комбинацій, мы попытаемся расцѣнить самый невыгодный случай — случай плоской плиты, и съ другой сто
роны, самый выгодный — случай колонны. Выяснивъ раз
мѣры экономіи въ этихъ двухъ предѣльныхъ случаяхъ, мы скажемъ, что во всѣхъ остальныхъ комбинаціяхъ величина экономіи займетъ промежуточное положеніе.
Изъ данныхъ вышеприведенныхъ нашихъ таблицъ можно заключить, что коэффиціенты полезнаго дѣйствія при проволокахъ толщиною около 2.0 м.м. во всякомъ случаѣ получаются свыше 100%. Это значитъ, что при помощи 1% желѣза мы можемъ увеличить сопротивляемость бетона во всякомъ случаѣ на 100%,
Фиг. 4, 5 и 6 даютъ наши схемы арки пологой, консоли и арки подъемистой, въ сжатыхъ слояхъ коихъ добавлены свободныя связи i. Въ случаѣ арки подъеми
стой, какъ и въ колоннѣ, связи i распологаются по всему сѣченію.
Взамѣнъ укладки правильныхъ поперечныхъ связей мы предполагаемъ въ тѣхъ-же случаяхъ въ сжатые слои
укладывать бетонъ съ «желѣзнымъ волосомъ», какъ-то показано на фиг. 7 для случая балки. По анологіи съ
предыдущимъ въ мѣстахъ большихъ сжимающихъ усилій, количество волоса можетъ быть подмѣшано большее.
Представляется полезнымъ бетономъ съ волосомъ замѣнять бетонъ близъ опоръ, гдѣ имѣются наибольшія скалывающія и косыя напряженія, а равно и окружать
имъ подвѣски на перерѣзываніе, какъ то показано на фиг. 8. Подвѣски на перерѣзыванія во время загрузки балки стремятся перекоситься и этимъ какъ бы рѣжутъ
бетонъ. Разъ подвѣски окружены нѣкоторымъ тюфякомъ изъ бетона съ волосомъ, то рѣжущія ихъ вліянія будутъ въ значительной мѣрѣ ослаблены.
Въ случаѣ балокъ большихъ пролетовъ и нагрузокъ (напримѣръ, балокъ желѣзнодорожныхъ мостовъ), пред
ставляется полезнымъ вводить бетонъ съ волосомъ и въ растянутые слои, какъ показано на фиг. 9. Вѣдь maxim’ альнымъ растягивающимъ напряженіямъ въ горизон
тальномъ направленіи всегда отвѣчаютъ наибольшія сжимающія напряженія въ направленіяхъ перпендикулярныхъ. Всякій, производившій опыты надъ разрушеніемъ желѣзо-бетонныхъ балокъ, имѣлъ случай убѣ
диться въ томъ, что при разрушеніи балки на нижней ея поверхности и по направленію стержней иногда об
разовываются характерныя трещины, кои говорятъ, что стержни какъ бы врѣзываются въ балку. Примѣненіе волоса должно предупреждать эти явленія.
На фиг. 9 мы имѣемъ въ сжатыхъ слояхъ, кромѣ волоса, еще и свободныя связи i. Такого рода комбинацію мы имѣемъ въ виду и въ другихъ случаяхъ.
Взять напримѣръ случай балки на фиг. 3. Мы пояснили способъ установки свободныхъ связей въ верхнихъ слояхъ. Что же касается связей i въ нижнихъ слояхъ, то здѣсь задача ихъ установки, благодаря густому ихъ располо
женію и затруднительности трамбовки, почти неосуще
ствима. Тоже можно сказать и о случаяхъ размѣщенія въ низу согласно фиг. 4 — 6. Замѣна связей i желѣз
нымъ волосомъ, особенно, если трамбовка предвидится нѣсколькими слоями, также не совсѣмъ удобна, ибо между отдѣльными слоями могутъ появиться трещины.
Всѣ эти случаи разрѣшаются путемъ комбинированнаго примѣненія связей i и желѣзнаго волоса. Часть того желѣза, каковое у насъ назначено для усиленія бе
тона, мы размѣщаемъ въ видѣ связей i, кои расположатся уже настолько рѣдко, что трамбовка будетъ осу
ществима; остальное желѣзо примѣняемъ въ видѣ волоса; отдѣльные слои бетона съ волосомъ одновременно ока
жутся перевязанными связями i, и появленія трещинъ между этими слоями можно будетъ не опасаться.
Такимъ образомъ въ нашей системѣ мы дали самое систематическое примѣненіе и самое рѣшительное вы
раженіе тѣмъ принципамъ, около коихъ практика глухо ходила, пользуясь ими какъ-бы попутно.
Мы упомянули о случаѣ перевязокъ въ колоннахъ, кои служатъ прототипомъ нашихъ связей. Инженеръ А. А. Полевицкій, въ поддержку изложенныхъ мною принци
повъ послѣ доклада моего Императорскому Техническому Обществу, указалъ на случай Геннебиковскихъ плоскихъ плитъ, въ коихъ примѣняются подвѣски въ значительно большемъ числѣ, чѣмъ то требуютъ расчеты на пере
рѣзываніе, ибо было замѣчено, что подвѣски эти въ значительной мѣрѣ увеличивали сопротивляемость плитъ, чему въ свое время даже не умѣли находить объясненія. Мы учли этотъ опытъ практики, что да убѣдитъ читателя, если онъ настроенъ скептически, въ томъ, что наши построенія взяты не случайно, что они стремятся усовер
шенствовать устарѣлые методы, суммируя уже имѣющійся опытъ практики. Ясно, что большое количество подвѣ
сокъ, напримѣръ, въ Геннебиковской плитѣ, значительно затрудняетъ трамбовку, не можетъ достичь той степени усиленія сжатыхъ слоевъ, и ведетъ въ тоже время къ излишней затратѣ желѣза, каковыя неудобства и нера
ціональности, какъ мы видѣли, всецѣло устранены въ плитѣ нашей системы.
Техническій смыслъ и преимущества нашей системы, также, какъ и системы Консидера, заключается прежде всего въ томъ, что хрупкій матеріалъ бетона въ сжа
тыхъ слояхъ замененъ въ ней какъ-бы другимъ, но хрупкимъ, пластическимъ матеріаломъ. Въ случаѣ несчастій и ошибокъ строителей процессъ разрушенія постройки здѣсь не можетъ быть такимъ внѣзапнымъ, какъ въ случаяхъ обыкновенныхъ системъ безъ кос
венныхъ арматуръ. Задолго до начала разрушенія объ угрожающей опасности предупредятъ трещины, наконецъ, и самое разрушеніе окажется замедленнымъ.
Всѣ эти данныя уже даютъ право гражданства нашему методу.
Но техникъ будетъ интересоваться несомнѣнно и другими вопросами — вопросами о сравнительной экономичности или дороговизнѣ нашей системы.
Изслѣдованіе вопроса приводитъ и въ этомъ случаѣ къ заключеніямъ въ пользу нашей системы, что яв
ляется слѣдствіемъ общихъ выгодъ примѣненія косвенныхъ арматуръ.
Совершенно очевидно, что чѣмъ меньше сжатыхъ слоевъ въ рабочемъ элементѣ сооруженія, тѣмъ менѣе выгоды отъ примѣненія нашей системы. Съ увеличе
ніемъ количества сжатыхъ слоевъ, выгода увеличивается. Соотвѣтственно сему выгода должна увеличиваться при переходѣ отъ балокъ со свободными опорами, къ балкамъ съ задѣлкою по концамъ, къ пологимъ и подъемистымъ аркамъ, до колоннъ включительно.
Чтобы не растеряться во многообразіи возможныхъ комбинацій, мы попытаемся расцѣнить самый невыгодный случай — случай плоской плиты, и съ другой сто
роны, самый выгодный — случай колонны. Выяснивъ раз
мѣры экономіи въ этихъ двухъ предѣльныхъ случаяхъ, мы скажемъ, что во всѣхъ остальныхъ комбинаціяхъ величина экономіи займетъ промежуточное положеніе.
Изъ данныхъ вышеприведенныхъ нашихъ таблицъ можно заключить, что коэффиціенты полезнаго дѣйствія при проволокахъ толщиною около 2.0 м.м. во всякомъ случаѣ получаются свыше 100%. Это значитъ, что при помощи 1% желѣза мы можемъ увеличить сопротивляемость бетона во всякомъ случаѣ на 100%,