Мы усматриваемъ изъ этой таблицы съ большой опредѣленностью сколь большое значеніе имѣетъ поперечная арматура.
Ясно, что желѣзо перешло за предѣлъ упругости и находится въ состояніи теченія, чѣмъ и вызвано разрушеніе.
(Продолженіе слѣдуетъ).
остальныя призмы (черт. 4-ый) были снабжены каждая четырьмя продольными стержнями съ поперечными обвязками изъ семимиллиметровой проволоки. При толщинѣ продольныхъ стержней въ 15 mm было изготовлено три ряда призмъ съ разстояніями между по
перечными обвязками соотвѣтственно 25, 12 : 5 и 6.25 cm; кромѣ того два ряда тѣлъ имѣли толщину продольныхъ стержней 20 и 30 mm при разстояніи обвязокъ въ 25 cm;
Если возьмемъ формулу (2 bis) и подставимъ въ нее для σ_б значеніе предѣльной нагрузки для не армированной призмы изъ таблицы первой, то получимъ:
Раздѣливъ здѣсь обѣ половины на Ω, вычислимъ
величину средней разрушающей нагрузки
Въ рядѣ послѣдовательныхъ нагрузокъ и разгрузокъ Bach опредѣлялъ упругія свойства своихъ призмъ из
мѣряя величины полныхъ, остающихся и упругихъ сжатій, затѣмъ была опредѣлена величина, раздавлива
ющей нагрузки. Результаты полученные Dach’омъ сведены въ таблицѣ I-ой.
Чер. 4.
получимъ, округляя до цѣлыхъ kgr.
165, 184, 238
и соотвѣтствующія числа изъ таблицы I
168, 170, 190
Сопоставленіе этихъ чиселъ позволяетъ умозаключать, какой грубый инструментъ къ опредѣленію напря
женій имѣемъ мы въ уравненіи (2 bis). Оно доставляетъ вамъ еще сносные результаты до ѵ = 4 и становится очевидно ненадежнымъ съ переходомъ ѵ за 5.
Эти опытныя данныя стоятъ въ полномъ соотвѣтствіи съ приведенными раньше соображеніями о роли на
чальныхъ напряженій въ распредѣленіи работы между бетономъ и желѣзомъ. Дѣйствительно, если подсчитаемъ по приведеннымъ тамъ формуламъ σ_б и σ_ж, то увидимъ слѣдующее:
Т А В Л И Ц А I.
Ясно, что желѣзо перешло за предѣлъ упругости и находится въ состояніи теченія, чѣмъ и вызвано разрушеніе.
(Продолженіе слѣдуетъ).
остальныя призмы (черт. 4-ый) были снабжены каждая четырьмя продольными стержнями съ поперечными обвязками изъ семимиллиметровой проволоки. При толщинѣ продольныхъ стержней въ 15 mm было изготовлено три ряда призмъ съ разстояніями между по
перечными обвязками соотвѣтственно 25, 12 : 5 и 6.25 cm; кромѣ того два ряда тѣлъ имѣли толщину продольныхъ стержней 20 и 30 mm при разстояніи обвязокъ въ 25 cm;
Если возьмемъ формулу (2 bis) и подставимъ въ нее для σ_б значеніе предѣльной нагрузки для не армированной призмы изъ таблицы первой, то получимъ:
Раздѣливъ здѣсь обѣ половины на Ω, вычислимъ
величину средней разрушающей нагрузки
Въ рядѣ послѣдовательныхъ нагрузокъ и разгрузокъ Bach опредѣлялъ упругія свойства своихъ призмъ из
мѣряя величины полныхъ, остающихся и упругихъ сжатій, затѣмъ была опредѣлена величина, раздавлива
ющей нагрузки. Результаты полученные Dach’омъ сведены въ таблицѣ I-ой.
Чер. 4.
получимъ, округляя до цѣлыхъ kgr.
165, 184, 238
и соотвѣтствующія числа изъ таблицы I
168, 170, 190
Сопоставленіе этихъ чиселъ позволяетъ умозаключать, какой грубый инструментъ къ опредѣленію напря
женій имѣемъ мы въ уравненіи (2 bis). Оно доставляетъ вамъ еще сносные результаты до ѵ = 4 и становится очевидно ненадежнымъ съ переходомъ ѵ за 5.
Эти опытныя данныя стоятъ въ полномъ соотвѣтствіи съ приведенными раньше соображеніями о роли на
чальныхъ напряженій въ распредѣленіи работы между бетономъ и желѣзомъ. Дѣйствительно, если подсчитаемъ по приведеннымъ тамъ формуламъ σ_б и σ_ж, то увидимъ слѣдующее:
Т А В Л И Ц А I.