ихъ съ данными опыта. Доказательствомъ тому, что сложныя вычисленія могутъ иногда привести къ завѣдомо невѣрнымъ результатамъ, г. Барышниковъ считаетъ уже упоминавшіеся имъ ранѣе опыты Commis
sion du ciment armé съ балками съ одиночной и двойной арматурой. По общепринятому расчету, по
слѣдній типъ долженъ быть почти въ полтора раза прочнѣе перваго; на опытѣ же оказалось, что проч
ность обоихъ типовъ одинакова. Затѣмъ, расчету желѣзобетоннаго сооруженія необходимо должно пред
шествовать выясненіе матеріаловъ, вошедшихъ въ составъ его. Для обычно допускаемаго въ желѣзобе
тонныхъ конструкціяхъ наибольшаго напряженія въ желѣзѣ, равнаго 1000 кил./см^2 , качества желѣза, въ смыслѣ его сопротивленія разрыву, не играютъ роли; за то большое значеніе имѣютъ его мягкость, хладно и красноломкость и способность свариваться. Иначе обстоитъ дѣло со свойствами бетона, оказывающими гро
мадное вліяніе на расчетъ. Изъ обычно примѣняемыхъ на практикѣ составовъ докладчикъ останавливается на двухъ - 1 : 4 и 1 : 5 и допускаетъ для перваго разсчетное напряженіе на сжатіе при изгибѣ равнымъ 50, а для второго 40 кил./см^2 .
Сдѣлавъ эти общія оговорки, референтъ перешелъ съ изложенію системъ расчетовъ основныхъ формъ желѣзобетонныхъ конструкцій. Приступая къ опредѣленію напряженій въ изогнутой подъ вліяніемъ нагрузки желѣзобетонной прямоугольной балкѣ съ одно
сторонне вытянутой арматурой, онъ остановился на опредѣленіи положенія нейтральной оси, приводящему къ вычисленію разстоянія х этой оси отъ верхней по
верхности балки, иначе говоря, толщины сжатаго слоя. Послѣдняя величина вычисляется по приводимой въ учебникахъ формулѣ.
гдѣ h есть разстояніе отъ верхняго сжатаго слоя до центра вытянутой арматуры, р процентное содержаніе желѣза но отношенію къ сѣченію бетона при высотѣ h и любой ширинѣ балки, п отношеніе модулей упру
гости желѣза и бетона, принимаемое для простоты постояннымъ и равнымъ 15. Обозначая, при этомъ послѣднемъ
условіи, выраженіече
резъ ξ, докладчикъ получаемъ для выраженія толщины сжатаго слоя простую формулу
въ которой, при р = 0 ; 1 ; 2 ; 3 ; 4, ξ = 0 ;
0,418; 0,530; 0,599 ; 0,648. Построенный на осно
ваніи этихъ соотношеній графикъ даетъ ξ, а, слѣдова
тельно, и x для любого сѣченія балки. А зная дѣйствующій въ этомъ сѣченіи моментъ М, нетрудно опредѣлить напряженіе бетона и желѣза, по формуламъ:
гдѣ M/B моментъ, дѣйствующій на погонную единицу ши
рины сѣченія данной балки В (за единицу длины во всѣхъ этихъ формулахъ принимается сантиметръ). По
мощью упомянутаго выше графика, котораго мы, къ сожалѣнію, не можемъ здѣсь привести, и двухъ послѣд
нихъ формулъ, докладчикъ повѣряетъ любую плиту или балку съ одиночной арматурой.
Подобный же графическій пріемъ онъ примѣняетъ къ рѣшенію другой задачи: опредѣлить процентъ желѣза
р по заданнымъ размѣрамъ балки или плиты В и h, максимальному моменту М и предѣльному напряженію бетона σ_b. Формулы (1) и (2) даютъ
При p = 0; 1; 2, 3; 4, т = 0; 0,180; 0,218; 0,239; 0,254. Строя соотвѣтственный графикъ и вычисляя вы
раженіеможно найти соотвѣтственное для него p.
Далѣе, для опредѣленія напряженія желѣза докладчикъ вычисляетъ, дѣля уравненія (3) и (2) другъ на друга и дѣлая подставовку изъ уравненія (1),
для различныхъ р; при этомъ величинамъ р = 0; 1; 2; 3; 4 соотвѣтствуютъ значенія σ_e/σ_b = ∞; 20,90; 13,25; 9,98; 8,10.
Построенный на основаніи послѣдняго соотношенія графикъ, вмѣстѣ съ предыдущимъ, показываетъ, что полная работа бетона и желѣза, т. е. достиженіе обо
ими матеріалами одновременно предѣльныхъ допускаемыхъ напряженій возможно только для какого-нибудь одного опредѣленнаго процента желѣза; если этотъ процентъ окажется меньше — не можетъ работать полностью бе
тонъ, ибо иначе получится перенапряженіе желѣза, если же процентъ увеличится — не можетъ быть напря
жено до предѣла желѣзо, такъ какъ бетонъ будетъ нести большее напряженіе, чѣмъ задано. Въ этомъ и за
ключается основной законъ расчета желѣзобетонныхъ балокъ.
Переходя къ расчету балокъ съ двойной арматурой, г. Барышниковъ подтвердилъ высказанный имъ ранѣе
взглядъ на эту конструкцію, какъ на совершенно безполезную, если не примѣнять рекомендуемой имъ армировки помощью сжатаго желѣза. Въ послѣд
немъ случаѣ такая балка представляетъ лежачую колонну, и разсчитывать ее г. Барышниковъ предлагаетъ слѣдующимъ образомъ. Опредѣляя положеніе нейтральной оси или толщину сжатаго слоя также, какъ
sion du ciment armé съ балками съ одиночной и двойной арматурой. По общепринятому расчету, по
слѣдній типъ долженъ быть почти въ полтора раза прочнѣе перваго; на опытѣ же оказалось, что проч
ность обоихъ типовъ одинакова. Затѣмъ, расчету желѣзобетоннаго сооруженія необходимо должно пред
шествовать выясненіе матеріаловъ, вошедшихъ въ составъ его. Для обычно допускаемаго въ желѣзобе
тонныхъ конструкціяхъ наибольшаго напряженія въ желѣзѣ, равнаго 1000 кил./см^2 , качества желѣза, въ смыслѣ его сопротивленія разрыву, не играютъ роли; за то большое значеніе имѣютъ его мягкость, хладно и красноломкость и способность свариваться. Иначе обстоитъ дѣло со свойствами бетона, оказывающими гро
мадное вліяніе на расчетъ. Изъ обычно примѣняемыхъ на практикѣ составовъ докладчикъ останавливается на двухъ - 1 : 4 и 1 : 5 и допускаетъ для перваго разсчетное напряженіе на сжатіе при изгибѣ равнымъ 50, а для второго 40 кил./см^2 .
Сдѣлавъ эти общія оговорки, референтъ перешелъ съ изложенію системъ расчетовъ основныхъ формъ желѣзобетонныхъ конструкцій. Приступая къ опредѣленію напряженій въ изогнутой подъ вліяніемъ нагрузки желѣзобетонной прямоугольной балкѣ съ одно
сторонне вытянутой арматурой, онъ остановился на опредѣленіи положенія нейтральной оси, приводящему къ вычисленію разстоянія х этой оси отъ верхней по
верхности балки, иначе говоря, толщины сжатаго слоя. Послѣдняя величина вычисляется по приводимой въ учебникахъ формулѣ.
гдѣ h есть разстояніе отъ верхняго сжатаго слоя до центра вытянутой арматуры, р процентное содержаніе желѣза но отношенію къ сѣченію бетона при высотѣ h и любой ширинѣ балки, п отношеніе модулей упру
гости желѣза и бетона, принимаемое для простоты постояннымъ и равнымъ 15. Обозначая, при этомъ послѣднемъ
условіи, выраженіече
резъ ξ, докладчикъ получаемъ для выраженія толщины сжатаго слоя простую формулу
въ которой, при р = 0 ; 1 ; 2 ; 3 ; 4, ξ = 0 ;
0,418; 0,530; 0,599 ; 0,648. Построенный на осно
ваніи этихъ соотношеній графикъ даетъ ξ, а, слѣдова
тельно, и x для любого сѣченія балки. А зная дѣйствующій въ этомъ сѣченіи моментъ М, нетрудно опредѣлить напряженіе бетона и желѣза, по формуламъ:
гдѣ M/B моментъ, дѣйствующій на погонную единицу ши
рины сѣченія данной балки В (за единицу длины во всѣхъ этихъ формулахъ принимается сантиметръ). По
мощью упомянутаго выше графика, котораго мы, къ сожалѣнію, не можемъ здѣсь привести, и двухъ послѣд
нихъ формулъ, докладчикъ повѣряетъ любую плиту или балку съ одиночной арматурой.
Подобный же графическій пріемъ онъ примѣняетъ къ рѣшенію другой задачи: опредѣлить процентъ желѣза
р по заданнымъ размѣрамъ балки или плиты В и h, максимальному моменту М и предѣльному напряженію бетона σ_b. Формулы (1) и (2) даютъ
При p = 0; 1; 2, 3; 4, т = 0; 0,180; 0,218; 0,239; 0,254. Строя соотвѣтственный графикъ и вычисляя вы
раженіеможно найти соотвѣтственное для него p.
Далѣе, для опредѣленія напряженія желѣза докладчикъ вычисляетъ, дѣля уравненія (3) и (2) другъ на друга и дѣлая подставовку изъ уравненія (1),
для различныхъ р; при этомъ величинамъ р = 0; 1; 2; 3; 4 соотвѣтствуютъ значенія σ_e/σ_b = ∞; 20,90; 13,25; 9,98; 8,10.
Построенный на основаніи послѣдняго соотношенія графикъ, вмѣстѣ съ предыдущимъ, показываетъ, что полная работа бетона и желѣза, т. е. достиженіе обо
ими матеріалами одновременно предѣльныхъ допускаемыхъ напряженій возможно только для какого-нибудь одного опредѣленнаго процента желѣза; если этотъ процентъ окажется меньше — не можетъ работать полностью бе
тонъ, ибо иначе получится перенапряженіе желѣза, если же процентъ увеличится — не можетъ быть напря
жено до предѣла желѣзо, такъ какъ бетонъ будетъ нести большее напряженіе, чѣмъ задано. Въ этомъ и за
ключается основной законъ расчета желѣзобетонныхъ балокъ.
Переходя къ расчету балокъ съ двойной арматурой, г. Барышниковъ подтвердилъ высказанный имъ ранѣе
взглядъ на эту конструкцію, какъ на совершенно безполезную, если не примѣнять рекомендуемой имъ армировки помощью сжатаго желѣза. Въ послѣд
немъ случаѣ такая балка представляетъ лежачую колонну, и разсчитывать ее г. Барышниковъ предлагаетъ слѣдующимъ образомъ. Опредѣляя положеніе нейтральной оси или толщину сжатаго слоя также, какъ