Затѣмъ референтъ даетъ методъ повѣрки расчетомъ уже спроектированной балки и подробно останавливается на опредѣленіи процента вытянутой и сжатой арматуръ
при данныхъ размѣрахъ сѣченія Bh и при данномъ дѣйствующемъ моментѣ. Основанныя на подыскиваніи по упомянутымъ выше графикамъ координатъ, соотвѣт
ствующихъ частнымъ случаемъ заданій, исчисленія эти не могутъ быть приведены съ достаточной наглядностью въ нашей краткой замѣткѣ; упомянемъ только про сдѣланное попутно докладчикомъ предостереженіе отно
сительно примѣненія такъ наз. графика проф. Мелана, получившаго въ настоящее время большое распространеніе. Дѣло въ томъ, что въ этомъ графикѣ нанесены
кривыя для различныхъ величинъ
причемъ, согласно ошибочной теоріи, несоотвѣтствующей, по утвержденію докладчика, опытамъ, на каждой такой кривой нанесены предѣльныя точки, въ коихъ процентъ арматуры якобы паи выгоднѣйшій. Получается слѣдую
щая несообразность: при измѣненіи σ_b, т, очевидно,
мѣняется; значитъ, долженъ бы мѣняться и процентъ вытянутой арматуры р. По графику же онъ остается величиной постоянной, что свидѣтельствуетъ о
явномъ недоразумѣніи, лежащемъ въ основѣ метода Мелана.
Балку — плиту или балку тавроваго сѣченія докладчикъ рекомендуетъ разсматривать, какъ обыкновенную плиту; сообразно съ этимъ, при расчетѣ онъ прини
маетъ всю плиту равномѣрно сжатой напряженіемъ σ_b
и не учитываетъ совершенно сжимающихъ усилій въ ребрѣ. До настоящаго времени не было произведено достаточно научно обставленныхъ опытовъ съ такими балками, и единственно достовѣрное значеніе въ этомъ
Кромѣ расчетнаго, хомуты имѣютъ и конструктивное значеніе, соединяя верхній слой бетона съ нижнимъ, а въ балкахъ-плитахъ плиту съ ребромъ. Изъ существу
ющихъ пріемовъ распредѣленія хомутовъ по длинѣ балки референтъ рекомендуетъ слѣдующій. Вычисливъ разстояніе хомутовъ у опоръ, онъ увеличиваетъ каждое послѣ
дующее разстояніе на одинъ сантиметръ, доводя его по серединѣ балки до 40 см. Болѣе точное распредѣленіе, по мнѣнію докладчика, не дастъ лучшихъ результатовъ, ибо распредѣленіе сѣченія хомутовъ и ихъ количества дѣлается почти эмпирически.
отношеніи онъ придаетъ лишь установленію Геннебикомъ предѣльныхъ нормъ
что, по формуламъ (2) и (3), отвѣчаетъ проценту желѣза по отношенію къ площади сѣченія плиты р = 1,25. При меньшихъ процентахъ р желѣзо будетъ перенапряжено, а при большихъ — не будетъ работать полностью. Изъ практическихъ указаній при конструиро
ваніи балокъ — плитъ г. Барышниковъ ставитъ непремѣннымъ условіемъ, чтобы
гдѣ d — толщина, В — ширина плиты, b - ширина ребра и h - разстояніе отъ верхняго сжатаго слоя до центра вытянутой арматуры.
Расчетъ хомутовъ тоже до настоящаго времени покоится на очень шаткихъ основаніяхъ. Опыты не обна
ружили еще зависимости размѣровъ и сѣченія хомутовъ отъ разрушающихъ моментовъ и вертикальныхъ силъ;
можно только сказать, что хомуты изъ круглаго желѣза также хороши, какъ и изъ плоскаго. Измѣненіе сѣченія хомутовъ въ предѣлахъ 0,39 — 0,96% отъ горизонтальнаго сѣченія балки не оказало, согласно опытамъ Com
mission du ciment armé, никакого вліянія на сопротиленіе. За то громадное вліяніе, въ смыслѣ увеличенія прочности балокъ, оказалъ наклонъ хомутовъ подъ угломъ въ 45°. Для расчета хомутовъ, производимаго всегда у опоръ, исходятъ изъ скалывающаго напряже
нія τ въ нейтральномъ слоѣ, которое, какъ извѣстно, опредѣляется изъ уравненія
гдѣ V есть вертикальная сила, b - ширина балки по нейтральному слою и ζ разстояніе между центрами сжатія и вытягиванія въ сѣченіи. Для балокъ прямоуголь
ныхъ b — В (полной ширинѣ балки), для балокъ-плитъ b = b (ширинѣ ребра). Опредѣливъ V у опоръ, задаются наименьшимъ разстояніемъ между сосѣдними хо
мутами у опоръ, выбирая его въ предѣлахъ 7 — 15 см., въ зависимости отъ размѣровъ балки. Все скалываніе между двумя смежными рядами хомутовъ должно быть воспринято частью бетономъ, частью хомутами. Доклад
чикъ допускаетъ, что бетонъ воспринимаетъ скалываніе не свыше 5кил./см^2, а остальное скалываніе должно быть воспринято желѣзомъ, въ которомъ скалывающее напряженіе допускается въ 700 кил./см^2.
гдѣ σ_b есть напряженіе неармированнаго сжатаго бетона, p - процентъ арматуры по отношенію къ сѣченію
Вх (В — ширина разсчитываемой балки, х— толщина сжатаго слоя). Предѣлъ, который ставится для сѣченія вертикальной арматуры въ колоннахъ (см. предыдущій
докладъ), и который равенъ 2,5% - сѣченія колонны, долженъ быть принятъ и для сжатой арматуры въ балкѣ; слѣдовательно,
это было описано для балокъ съ одиночной арматурой, и считая положеніе равнодѣйствующей давленія въ раз
стояніи x/3 отъ верхняго сжатаго волокна, а толщину
колонны, составляющей сжатый слой, равной 2x/3, вы
числяютъ напряженіе бетона и желѣза по уравненіямъ (2) и (3). При этомъ отличіе отъ расчета односторонне армированныхъ балокъ дѣлается только въ смыслѣ уве
личенія допускаемаго напряженія на сжатіе въ бетонѣ въ зависимости отъ процента арматуры въ сжатомъ слоѣ Увеличеніе это должно быть сдѣлано по формулѣ, служащей для расчета колоннъ съ преимущественной вертикальной арматурой:
при данныхъ размѣрахъ сѣченія Bh и при данномъ дѣйствующемъ моментѣ. Основанныя на подыскиваніи по упомянутымъ выше графикамъ координатъ, соотвѣт
ствующихъ частнымъ случаемъ заданій, исчисленія эти не могутъ быть приведены съ достаточной наглядностью въ нашей краткой замѣткѣ; упомянемъ только про сдѣланное попутно докладчикомъ предостереженіе отно
сительно примѣненія такъ наз. графика проф. Мелана, получившаго въ настоящее время большое распространеніе. Дѣло въ томъ, что въ этомъ графикѣ нанесены
кривыя для различныхъ величинъ
причемъ, согласно ошибочной теоріи, несоотвѣтствующей, по утвержденію докладчика, опытамъ, на каждой такой кривой нанесены предѣльныя точки, въ коихъ процентъ арматуры якобы паи выгоднѣйшій. Получается слѣдую
щая несообразность: при измѣненіи σ_b, т, очевидно,
мѣняется; значитъ, долженъ бы мѣняться и процентъ вытянутой арматуры р. По графику же онъ остается величиной постоянной, что свидѣтельствуетъ о
явномъ недоразумѣніи, лежащемъ въ основѣ метода Мелана.
Балку — плиту или балку тавроваго сѣченія докладчикъ рекомендуетъ разсматривать, какъ обыкновенную плиту; сообразно съ этимъ, при расчетѣ онъ прини
маетъ всю плиту равномѣрно сжатой напряженіемъ σ_b
и не учитываетъ совершенно сжимающихъ усилій въ ребрѣ. До настоящаго времени не было произведено достаточно научно обставленныхъ опытовъ съ такими балками, и единственно достовѣрное значеніе въ этомъ
Кромѣ расчетнаго, хомуты имѣютъ и конструктивное значеніе, соединяя верхній слой бетона съ нижнимъ, а въ балкахъ-плитахъ плиту съ ребромъ. Изъ существу
ющихъ пріемовъ распредѣленія хомутовъ по длинѣ балки референтъ рекомендуетъ слѣдующій. Вычисливъ разстояніе хомутовъ у опоръ, онъ увеличиваетъ каждое послѣ
дующее разстояніе на одинъ сантиметръ, доводя его по серединѣ балки до 40 см. Болѣе точное распредѣленіе, по мнѣнію докладчика, не дастъ лучшихъ результатовъ, ибо распредѣленіе сѣченія хомутовъ и ихъ количества дѣлается почти эмпирически.
отношеніи онъ придаетъ лишь установленію Геннебикомъ предѣльныхъ нормъ
что, по формуламъ (2) и (3), отвѣчаетъ проценту желѣза по отношенію къ площади сѣченія плиты р = 1,25. При меньшихъ процентахъ р желѣзо будетъ перенапряжено, а при большихъ — не будетъ работать полностью. Изъ практическихъ указаній при конструиро
ваніи балокъ — плитъ г. Барышниковъ ставитъ непремѣннымъ условіемъ, чтобы
гдѣ d — толщина, В — ширина плиты, b - ширина ребра и h - разстояніе отъ верхняго сжатаго слоя до центра вытянутой арматуры.
Расчетъ хомутовъ тоже до настоящаго времени покоится на очень шаткихъ основаніяхъ. Опыты не обна
ружили еще зависимости размѣровъ и сѣченія хомутовъ отъ разрушающихъ моментовъ и вертикальныхъ силъ;
можно только сказать, что хомуты изъ круглаго желѣза также хороши, какъ и изъ плоскаго. Измѣненіе сѣченія хомутовъ въ предѣлахъ 0,39 — 0,96% отъ горизонтальнаго сѣченія балки не оказало, согласно опытамъ Com
mission du ciment armé, никакого вліянія на сопротиленіе. За то громадное вліяніе, въ смыслѣ увеличенія прочности балокъ, оказалъ наклонъ хомутовъ подъ угломъ въ 45°. Для расчета хомутовъ, производимаго всегда у опоръ, исходятъ изъ скалывающаго напряже
нія τ въ нейтральномъ слоѣ, которое, какъ извѣстно, опредѣляется изъ уравненія
гдѣ V есть вертикальная сила, b - ширина балки по нейтральному слою и ζ разстояніе между центрами сжатія и вытягиванія въ сѣченіи. Для балокъ прямоуголь
ныхъ b — В (полной ширинѣ балки), для балокъ-плитъ b = b (ширинѣ ребра). Опредѣливъ V у опоръ, задаются наименьшимъ разстояніемъ между сосѣдними хо
мутами у опоръ, выбирая его въ предѣлахъ 7 — 15 см., въ зависимости отъ размѣровъ балки. Все скалываніе между двумя смежными рядами хомутовъ должно быть воспринято частью бетономъ, частью хомутами. Доклад
чикъ допускаетъ, что бетонъ воспринимаетъ скалываніе не свыше 5кил./см^2, а остальное скалываніе должно быть воспринято желѣзомъ, въ которомъ скалывающее напряженіе допускается въ 700 кил./см^2.
гдѣ σ_b есть напряженіе неармированнаго сжатаго бетона, p - процентъ арматуры по отношенію къ сѣченію
Вх (В — ширина разсчитываемой балки, х— толщина сжатаго слоя). Предѣлъ, который ставится для сѣченія вертикальной арматуры въ колоннахъ (см. предыдущій
докладъ), и который равенъ 2,5% - сѣченія колонны, долженъ быть принятъ и для сжатой арматуры въ балкѣ; слѣдовательно,
это было описано для балокъ съ одиночной арматурой, и считая положеніе равнодѣйствующей давленія въ раз
стояніи x/3 отъ верхняго сжатаго волокна, а толщину
колонны, составляющей сжатый слой, равной 2x/3, вы
числяютъ напряженіе бетона и желѣза по уравненіямъ (2) и (3). При этомъ отличіе отъ расчета односторонне армированныхъ балокъ дѣлается только въ смыслѣ уве
личенія допускаемаго напряженія на сжатіе въ бетонѣ въ зависимости отъ процента арматуры въ сжатомъ слоѣ Увеличеніе это должно быть сдѣлано по формулѣ, служащей для расчета колоннъ съ преимущественной вертикальной арматурой: