Исключая n изъ выраженій (а) и (b), найдемъ соотношеніе:
Далѣе легко найти, что въ случаѣ указаннаго расположенія, разстояніе между связями въ планѣ и сѣтками по высотѣ равно
☚Фиг. 1.
Если мы имѣемъ въ объемѣ бетона V_b=l * l * l нѣкоторое число п связей діаметра d, то объемъ этихъ связей будетъ
женія на простой бетонъ (σ_b) и расчетнаго повышеннаго напряженія (σ_b ) въ кгр. на см.^2, зависящаго отъ
отношенія объемовъ металла въ свободныхъ связяхъ и бетона (р = v_f : V_b), діаметра проволокъ свободныхъ связей (d — въ мм.), и нѣкотораго коэффиціента K,
остававшагося въ произведенныхъ опытахъ относительно постояннымъ.
По даннымъ таблицы VI упомянутой статьи, коэффиціентъ K колеблется (графа 13) между предѣлами 215 и 311, будучи равенъ въ среднемъ 282 и 273 (графа 14).
Въ виду немногочисленности этихъ данныхъ и въ видахъ большаго запаса, практически пока не представляется возможнымъ принимать коэффиціентъ K выше 200 — 250.
Въ случаѣ равномѣрнаго сжатія нѣкотораго бетоннаго куба, свободныя связи предполагаются располо
женными равномѣрно (фиг. 1), чтобы разстоянія s между сѣтками по высотѣ, равнялись разстояніямъ s между отдѣльными проволоками въ планѣ.
при помощи какового опредѣляются разстоянія между связями и сѣтками.
Формулы (1) и (2) могутъ быть примѣнимы и для случаевъ неравномѣрнаго сжатія, причемъ разстоянія между связями, въ зависимости отъ степени сжатія, будутъ мѣняться.
Конструируя плиты мы имѣли въ виду получить тотъ-же запасъ прочности при напряженіи бетона со свободными связями σ _b = 80 кгр./см.^2, что и въ случаѣ простого бетона при напряженіи σ_b = 40 кгр./см.^2, т. е. имѣли въ виду при помощи свободныхъ связей удвоить расчетное напряженіе бетона. Для свободныхъ связей предполагалось примѣнить проволоку діам. 2 м.м.
Принявъ, для большого запаса, К = 200, изъ соотношенія (1) получимъ:
т. е. 1% желѣза въ свободныхъ связяхъ. Формула (2) даетъ:
Если-бы мы имѣли колонну, то при настоящихъ условіяхъ пришлось-бы усилить ее поперечными сѣтками изъ проволоки діам. 2 м.м., уложенными на разстояніи 2,5 см., при томъ-же разстояніи между прутиками въ сѣткѣ. Въ случаѣ балки, имѣющей незначительную
ширину, поперечныя сѣтки въ сжатыхъ слояхъ пришлось-бы ставить на томъ-же разстояніи въ среднемъ участкѣ балки; ближе къ опорамъ, разстоянія между сѣтками и родъ этихъ сѣтокъ могъ-бы быть провѣренъ по тѣмъ же формуламъ, напримѣръ для напряженій въ
70, 60 и 50 кгр. на см.^2; разстоянія между сѣтками и количество прутиковъ въ сѣткахъ получились-бы меньшими; начиная съ тѣхъ мѣстъ, гдѣ напряженія не пре
восходятъ 40 кгр./см.^2, сѣтки будутъ отсутствовать вовсе (р = 0). Далѣе, такъ какъ въ балкахъ напряженія къ нейтральному волокну падаютъ, то не всѣ вертикаль
ные стерженьки нужно опускать на одинаковую глубину, а разстоянія между горизонтальными стерженьками по
мѣрѣ удаленія въ глубину къ нейтральной линіи можно увеличивать. Наконецъ, въ случаѣ плоскихъ плитъ, т. е. балокъ имѣющихъ болѣе или менѣе значительную ши
рину, горизонтальные прутики сѣтокъ могутъ совсѣмъ отсутствовать, ибо здѣсь опаснымъ является лишь выпучиваніе бетона вверхъ, а расширеніямъ въ горизон
тальной плоскости препятствуетъ сама бетонная масса; иначе говоря, въ плоскихъ плитахъ собственно сѣтки
уже исчезаютъ, и свободныя связи остаются лишь въ видѣ вертикальныхъ шпилекъ, разставленныхъ на раз. стояніяхъ по расчету для сѣтокъ.
Въ случаѣ двухъ нашихъ опытныхъ плитъ, согласно предыдущему расчету, въ среднемъ ихъ участкѣ были запроектированы вертикальныя шпильки изъ проволоки
d = 2 м.м. на разстояніи около 2,5 см. одна отъ другой; протяженіе этого средняго участка составляло около
Далѣе легко найти, что въ случаѣ указаннаго расположенія, разстояніе между связями въ планѣ и сѣтками по высотѣ равно
☚Фиг. 1.
Если мы имѣемъ въ объемѣ бетона V_b=l * l * l нѣкоторое число п связей діаметра d, то объемъ этихъ связей будетъ
женія на простой бетонъ (σ_b) и расчетнаго повышеннаго напряженія (σ_b ) въ кгр. на см.^2, зависящаго отъ
отношенія объемовъ металла въ свободныхъ связяхъ и бетона (р = v_f : V_b), діаметра проволокъ свободныхъ связей (d — въ мм.), и нѣкотораго коэффиціента K,
остававшагося въ произведенныхъ опытахъ относительно постояннымъ.
По даннымъ таблицы VI упомянутой статьи, коэффиціентъ K колеблется (графа 13) между предѣлами 215 и 311, будучи равенъ въ среднемъ 282 и 273 (графа 14).
Въ виду немногочисленности этихъ данныхъ и въ видахъ большаго запаса, практически пока не представляется возможнымъ принимать коэффиціентъ K выше 200 — 250.
Въ случаѣ равномѣрнаго сжатія нѣкотораго бетоннаго куба, свободныя связи предполагаются располо
женными равномѣрно (фиг. 1), чтобы разстоянія s между сѣтками по высотѣ, равнялись разстояніямъ s между отдѣльными проволоками въ планѣ.
при помощи какового опредѣляются разстоянія между связями и сѣтками.
Формулы (1) и (2) могутъ быть примѣнимы и для случаевъ неравномѣрнаго сжатія, причемъ разстоянія между связями, въ зависимости отъ степени сжатія, будутъ мѣняться.
Конструируя плиты мы имѣли въ виду получить тотъ-же запасъ прочности при напряженіи бетона со свободными связями σ _b = 80 кгр./см.^2, что и въ случаѣ простого бетона при напряженіи σ_b = 40 кгр./см.^2, т. е. имѣли въ виду при помощи свободныхъ связей удвоить расчетное напряженіе бетона. Для свободныхъ связей предполагалось примѣнить проволоку діам. 2 м.м.
Принявъ, для большого запаса, К = 200, изъ соотношенія (1) получимъ:
т. е. 1% желѣза въ свободныхъ связяхъ. Формула (2) даетъ:
Если-бы мы имѣли колонну, то при настоящихъ условіяхъ пришлось-бы усилить ее поперечными сѣтками изъ проволоки діам. 2 м.м., уложенными на разстояніи 2,5 см., при томъ-же разстояніи между прутиками въ сѣткѣ. Въ случаѣ балки, имѣющей незначительную
ширину, поперечныя сѣтки въ сжатыхъ слояхъ пришлось-бы ставить на томъ-же разстояніи въ среднемъ участкѣ балки; ближе къ опорамъ, разстоянія между сѣтками и родъ этихъ сѣтокъ могъ-бы быть провѣренъ по тѣмъ же формуламъ, напримѣръ для напряженій въ
70, 60 и 50 кгр. на см.^2; разстоянія между сѣтками и количество прутиковъ въ сѣткахъ получились-бы меньшими; начиная съ тѣхъ мѣстъ, гдѣ напряженія не пре
восходятъ 40 кгр./см.^2, сѣтки будутъ отсутствовать вовсе (р = 0). Далѣе, такъ какъ въ балкахъ напряженія къ нейтральному волокну падаютъ, то не всѣ вертикаль
ные стерженьки нужно опускать на одинаковую глубину, а разстоянія между горизонтальными стерженьками по
мѣрѣ удаленія въ глубину къ нейтральной линіи можно увеличивать. Наконецъ, въ случаѣ плоскихъ плитъ, т. е. балокъ имѣющихъ болѣе или менѣе значительную ши
рину, горизонтальные прутики сѣтокъ могутъ совсѣмъ отсутствовать, ибо здѣсь опаснымъ является лишь выпучиваніе бетона вверхъ, а расширеніямъ въ горизон
тальной плоскости препятствуетъ сама бетонная масса; иначе говоря, въ плоскихъ плитахъ собственно сѣтки
уже исчезаютъ, и свободныя связи остаются лишь въ видѣ вертикальныхъ шпилекъ, разставленныхъ на раз. стояніяхъ по расчету для сѣтокъ.
Въ случаѣ двухъ нашихъ опытныхъ плитъ, согласно предыдущему расчету, въ среднемъ ихъ участкѣ были запроектированы вертикальныя шпильки изъ проволоки
d = 2 м.м. на разстояніи около 2,5 см. одна отъ другой; протяженіе этого средняго участка составляло около