1 кв. см., на срѣзъ — 7 клгр. на 1 кв. см. Сопротивленіе бетона растяженію во вниманіе не принималось.
Фиг. 4.
По опредѣленіи внѣшнихъ силъ балки принимались, всегда какъ свободно лежащія на двухъ опорахъ и моментъ ихъ опредѣлялся по формулѣПлиты
Фиг. 5.
между двумя балками принимались полузакрѣпленными и расчитывались по формулѣ:не имѣющей
теоретическаго оправданія, по представляющей изъ себя моментъ свободно лежащей плиты, умноженный на 4/5.
Зная толщину сжатаго слоя, или, что все равно, разстояніе нейтральной оси отъ верхняго слоя, мы находимъ сѣченіе арматуры:
Полученное сѣченіе арматуры провѣрялось на сопротивленіе срѣзу [*)].
Расчетъ балокъ по Геннебику аналогиченъ съ нѣкоторыми отличіями расчету плитъ, и на немъ мы не останавливаемся. Найденное такимъ образомъ сѣченіе арматуры (въ кв. милим.) составлялось изъ прутьевъ круглаго желѣза для плитъ отъ 3/16 до 5/8 , а для балокъ отъ 1/2 до 1 3/8 . Въ случаѣ обыкновенныхъ не
большихъ квадратныхъ плитъ арматура равномѣрно распредѣлялась въ видѣ сѣтки въ обоихъ направле
ніяхъ, состоявшей изъ прутьевъ, отстоявшихъ другъ отъ друга на равномъ разстояніи.
Но въ большихъ внутреннихъ зеркальныхъ плитахъ подобно указанной на чертежѣ, должны быть приняты чрезвычайныя предосторожности для того, чтобы допу
щенія, сдѣланныя при расчетѣ, но возможности соблюсти въ дѣйствительности
Для обезпеченія полной задѣлки плиты, прутья ея арматуры были перепущены черезъ балки на значительное разстояніе и загнуты крючкомъ. Для сопротивленія сжимающимъ усиліямъ, появляющимся у опоръ закрѣпленной плиты, послѣднія были утолщены спеціаль
ными выступами (что впрочемъ требовалось и по задан
ному профилю кессона) и въ выступахъ этихъ для жесткости и во избѣжаніе откалыванія угловъ были помѣщены прутья съ обратными хомутами (фиг. 3).
Самая арматура была распредѣлена не равномѣрно, но такимъ образомъ, что въ средней трети, гдѣ моментъ наибольшій и гдѣ, слѣдовательно, сѣченіе арматуры требуется больше, прутья были сгущены, а въ крайнихъ третяхъ разрѣжены.
Въ виду этого въ средней трети было помѣщено не сѣченіе S на 1 пог. м. плиты (какъ это требовалось-бы
по расчету изъ моментано 3/2 s, а въ край
нихъ третяхъ 3/4 s. Затѣмъ для противодѣйствія растягивающимъ усиліямъ, появляющимся у опоръ въ верх
ней плоскости плиты при полной задѣлкѣ ея, прутья среднихъ третей были у опоръ черезъ одинъ отогнуты кверху. Сверхъ этихъ всѣхъ предосторожностей, въ
направленіи параллельномъ діагоналямъ были положены по угламъ по три прута для противодѣйствія скалывающимъ усиліямъ на углахъ.
Для болѣе правильнаго распредѣленія давленія на кирпичную кладку, каковое было допущено въ размѣрѣ
[*)] Главное допущеніе, положенное въ основу метода расчета Геннебика состоитъ конечно, въ томъ предположеніи, что какъ арматура, такъ и бетонъ могутъ одновременно независимо достигать предѣльныхъ напряженій, и въ томъ, что равнодѣйствую
щая сжимающихъ усилій приложена на половинѣ высоты сжатаго слоя.
Фиг. 6.
Наконецъ, плиты квадратныя или прямоугольныя съ параллельными сторонами не намного отличающимися другъ отъ друга по длинѣ, такъ что ихъ можно принять опирающимися по всему периметру, расчитывались какъ вполнѣ задѣланныя по формулѣ Сен-Венана гдѣ l сторона квадрата или
средняя ариѳ
метическая изъ сторонъ прямоугольника.
Зная моментъ M на 1 пог. м. и предполагая, что половина его уравновѣшивается сопротивленіемъ сжатаго слоя плиты, а половина сопротивленіемъ арматуры, мы, задаваясь толщиною плиты δ. можемъ легко найти высоту сжатаго слоя бетона, предполагая изъ формулы (см. фиг. 6):
Фиг. 4.
По опредѣленіи внѣшнихъ силъ балки принимались, всегда какъ свободно лежащія на двухъ опорахъ и моментъ ихъ опредѣлялся по формулѣПлиты
Фиг. 5.
между двумя балками принимались полузакрѣпленными и расчитывались по формулѣ:не имѣющей
теоретическаго оправданія, по представляющей изъ себя моментъ свободно лежащей плиты, умноженный на 4/5.
Зная толщину сжатаго слоя, или, что все равно, разстояніе нейтральной оси отъ верхняго слоя, мы находимъ сѣченіе арматуры:
Полученное сѣченіе арматуры провѣрялось на сопротивленіе срѣзу [*)].
Расчетъ балокъ по Геннебику аналогиченъ съ нѣкоторыми отличіями расчету плитъ, и на немъ мы не останавливаемся. Найденное такимъ образомъ сѣченіе арматуры (въ кв. милим.) составлялось изъ прутьевъ круглаго желѣза для плитъ отъ 3/16 до 5/8 , а для балокъ отъ 1/2 до 1 3/8 . Въ случаѣ обыкновенныхъ не
большихъ квадратныхъ плитъ арматура равномѣрно распредѣлялась въ видѣ сѣтки въ обоихъ направле
ніяхъ, состоявшей изъ прутьевъ, отстоявшихъ другъ отъ друга на равномъ разстояніи.
Но въ большихъ внутреннихъ зеркальныхъ плитахъ подобно указанной на чертежѣ, должны быть приняты чрезвычайныя предосторожности для того, чтобы допу
щенія, сдѣланныя при расчетѣ, но возможности соблюсти въ дѣйствительности
Для обезпеченія полной задѣлки плиты, прутья ея арматуры были перепущены черезъ балки на значительное разстояніе и загнуты крючкомъ. Для сопротивленія сжимающимъ усиліямъ, появляющимся у опоръ закрѣпленной плиты, послѣднія были утолщены спеціаль
ными выступами (что впрочемъ требовалось и по задан
ному профилю кессона) и въ выступахъ этихъ для жесткости и во избѣжаніе откалыванія угловъ были помѣщены прутья съ обратными хомутами (фиг. 3).
Самая арматура была распредѣлена не равномѣрно, но такимъ образомъ, что въ средней трети, гдѣ моментъ наибольшій и гдѣ, слѣдовательно, сѣченіе арматуры требуется больше, прутья были сгущены, а въ крайнихъ третяхъ разрѣжены.
Въ виду этого въ средней трети было помѣщено не сѣченіе S на 1 пог. м. плиты (какъ это требовалось-бы
по расчету изъ моментано 3/2 s, а въ край
нихъ третяхъ 3/4 s. Затѣмъ для противодѣйствія растягивающимъ усиліямъ, появляющимся у опоръ въ верх
ней плоскости плиты при полной задѣлкѣ ея, прутья среднихъ третей были у опоръ черезъ одинъ отогнуты кверху. Сверхъ этихъ всѣхъ предосторожностей, въ
направленіи параллельномъ діагоналямъ были положены по угламъ по три прута для противодѣйствія скалывающимъ усиліямъ на углахъ.
Для болѣе правильнаго распредѣленія давленія на кирпичную кладку, каковое было допущено въ размѣрѣ
[*)] Главное допущеніе, положенное въ основу метода расчета Геннебика состоитъ конечно, въ томъ предположеніи, что какъ арматура, такъ и бетонъ могутъ одновременно независимо достигать предѣльныхъ напряженій, и въ томъ, что равнодѣйствую
щая сжимающихъ усилій приложена на половинѣ высоты сжатаго слоя.
Фиг. 6.
Наконецъ, плиты квадратныя или прямоугольныя съ параллельными сторонами не намного отличающимися другъ отъ друга по длинѣ, такъ что ихъ можно принять опирающимися по всему периметру, расчитывались какъ вполнѣ задѣланныя по формулѣ Сен-Венана гдѣ l сторона квадрата или
средняя ариѳ
метическая изъ сторонъ прямоугольника.
Зная моментъ M на 1 пог. м. и предполагая, что половина его уравновѣшивается сопротивленіемъ сжатаго слоя плиты, а половина сопротивленіемъ арматуры, мы, задаваясь толщиною плиты δ. можемъ легко найти высоту сжатаго слоя бетона, предполагая изъ формулы (см. фиг. 6):