Обозначенія:
h — въ cm., высота или толщина пластины за вычетомъ
нижняго, покрывающаго арматуру слоя. δ — отношеніе, σ_ж : σ_б допустимыхъ напряженій на
желѣзо и бетонъ.
σ_б—допустимое напряженіе для бетона въ kgr. cm.
M— изгибающій моментъ, для котораго назначено сѣченіе съ высотой h, вычисленный для полосы шириною въ 100 cm. и выраженный въ kgr. cm.
ς — отношеніе, ω_ж : h, площади сѣченій необходимой арматуры, собранныхъ на полосѣ шириною въ
100 cm., къ толщинѣ перекрытія. Ясно, что произведеніе ς ☓ h даетъ только что упомянутую площадь сѣченій, выраженную въ q mc.
По формуламъ (1) и (2) вычислена для M—10000 kgr. cm. ниже приводимая таблица I; Она для трехъ примѣрныхъ допустимыхъ напряженій для бетона, σ_б= 20,= 30, = 40 kgr. q cm., дастъ толщины пере
[*)] Между прочимъ см. «Разсчетъ плоскихъ перекрытій» А. Тихоміровъ, «Зодчій» 1907 г. и отдѣльные оттиски.
Изъ элементарныхъ формулъ, приводимыхъ въ любомъ учебникѣ [*)], безъ труда могутъ быть получены слѣдующія соотношенія:
Каждому понятно, что возможно полная утилизація механической сопротивляемости матеріала ведетъ къ возможному удешевленію конструкціи. Съ этой точки зрѣнія естественно желаніе, строителей повысить допу
стимое напряженіе для бетона. Не всегда дѣло обстоитъ также съ арматурой. Иногда, принявъ высокое напря
женіе для желѣза, можно спроектировать болѣе дорогую конструкцію.
Ниже будетъ показано, какъ при данномъ допустимомъ напряженіи для бетона въ конструкціяхъ, рабо
тающихъ на изгибъ, можно выбрать наивыгоднѣйшимъ напряженіе для желѣза.
крытій, h_cm., и необходимую арматуру, ω_ж, въ зависимости отъ допускаемаго напряженія для желѣза, σ_б, измѣняющагося отъ 0 до 1200 kgr. q cm.
Для общаго случая пока трудно вывести аналогичной уравненію (20) зависимости между σ и μ_2, такъ какъ напередъ неизвѣстно ни положеніе нейтральной оси, ни взаимной связи и соотношенія этой оси съ осью легчай
шаго вращенія. Авторъ полагаетъ, что между нейтральной осью и осью легчайшаго вращенія должна существовать тѣсная зависимость и аналитическое или графи
ческое изслѣдованіе означенной зависимости, совмҍстно съ изслѣдованіями вопроса о самой оси легчайшаго вращенія, должно служить ближайшей задачей, завер
шающей кругъ ученія о коэффиціентѣ устойчивости при вращеніи каменныхъ устоевъ или пилоновъ.
Гражд. Инж. П. Дмитріевъ.
h — въ cm., высота или толщина пластины за вычетомъ
нижняго, покрывающаго арматуру слоя. δ — отношеніе, σ_ж : σ_б допустимыхъ напряженій на
желѣзо и бетонъ.
σ_б—допустимое напряженіе для бетона въ kgr. cm.
M— изгибающій моментъ, для котораго назначено сѣченіе съ высотой h, вычисленный для полосы шириною въ 100 cm. и выраженный въ kgr. cm.
ς — отношеніе, ω_ж : h, площади сѣченій необходимой арматуры, собранныхъ на полосѣ шириною въ
100 cm., къ толщинѣ перекрытія. Ясно, что произведеніе ς ☓ h даетъ только что упомянутую площадь сѣченій, выраженную въ q mc.
По формуламъ (1) и (2) вычислена для M—10000 kgr. cm. ниже приводимая таблица I; Она для трехъ примѣрныхъ допустимыхъ напряженій для бетона, σ_б= 20,= 30, = 40 kgr. q cm., дастъ толщины пере
[*)] Между прочимъ см. «Разсчетъ плоскихъ перекрытій» А. Тихоміровъ, «Зодчій» 1907 г. и отдѣльные оттиски.
Изъ элементарныхъ формулъ, приводимыхъ въ любомъ учебникѣ [*)], безъ труда могутъ быть получены слѣдующія соотношенія:
Каждому понятно, что возможно полная утилизація механической сопротивляемости матеріала ведетъ къ возможному удешевленію конструкціи. Съ этой точки зрѣнія естественно желаніе, строителей повысить допу
стимое напряженіе для бетона. Не всегда дѣло обстоитъ также съ арматурой. Иногда, принявъ высокое напря
женіе для желѣза, можно спроектировать болѣе дорогую конструкцію.
Ниже будетъ показано, какъ при данномъ допустимомъ напряженіи для бетона въ конструкціяхъ, рабо
тающихъ на изгибъ, можно выбрать наивыгоднѣйшимъ напряженіе для желѣза.
ТАБЛИЦА I.
крытій, h_cm., и необходимую арматуру, ω_ж, въ зависимости отъ допускаемаго напряженія для желѣза, σ_б, измѣняющагося отъ 0 до 1200 kgr. q cm.
Экономическое значеніе выбора допустимыхъ напряженій въ желѣзо-бетонныхъ конструкціяхъ.
Для общаго случая пока трудно вывести аналогичной уравненію (20) зависимости между σ и μ_2, такъ какъ напередъ неизвѣстно ни положеніе нейтральной оси, ни взаимной связи и соотношенія этой оси съ осью легчай
шаго вращенія. Авторъ полагаетъ, что между нейтральной осью и осью легчайшаго вращенія должна существовать тѣсная зависимость и аналитическое или графи
ческое изслѣдованіе означенной зависимости, совмҍстно съ изслѣдованіями вопроса о самой оси легчайшаго вращенія, должно служить ближайшей задачей, завер
шающей кругъ ученія о коэффиціентѣ устойчивости при вращеніи каменныхъ устоевъ или пилоновъ.
Гражд. Инж. П. Дмитріевъ.